Obl v.1.06
Content
12 views
0
RELATED TITLES
0
Obl v.1.06 Uploaded by Lenovsky
Obliczenia u szaradzisty Full description
Save
Embed
Share
Print
Most płytowy obliczenia
Neuromancer
Podstawy Projektowania
1. Dane projektowe. 1.1. Budynek. Wysokość budynku Długość budynku Szerokość budynku Rozstaw żeber
H ≔ 5.75 L≔ 35.8 B ≔ 33.6 a ≔ 3.0
1.2. 1.2. Stal Stal - S23 S235. 5. Granica plastyczności Wytrzymałość na rozciąganie oduł spr!żystośći oduł spreżystości przy ścinaniu Wsp"łczynnik #oissona $w stanie spr!żonym%
f y ≔ 235 f u ≔ 360 E ≔ 210 G ≔ 81 ν ≔ 0.3 ε≔
‾‾‾‾‾‾‾ 235 ――― = 1 f y
γ M0 ≔ 1.0 γ M1 ≔ 1.0 γ M2 ≔ 1.25
Wsp"lczynnik zależny od f y &z!ściowe wsp"łczynniki bezpiecze'stwa $wg #()*( +,,-)+)+. pkt /0+%
1.3. Geometria elementów stropu. k ż ≔ 5.0 l ż ≔ 6.72 l ż max max ≔ l ż ⋅ 102.5% = 6.888 a ≔ 3.0 k p ≔ 3.0 l pd ≔ 12.1 l pdś ≔ 12.0
1iczba żeber Długość żebra aksymalna długość żebra Rozstaw żeber 1iczba przes!ł podciągu Długość skra2nyc3 przeseł podciągu Długość środkowego przesła podciągu
12 views
0
RELATED TITLES
0
Obl v.1.06 Uploaded by Lenovsky
Obliczenia u szaradzisty Full description
Save
Embed
Share
Print
Most płytowy obliczenia
Neuromancer
Podstawy Projektowania
12 views
0
RELATED TITLES
0
Obl v.1.06 Uploaded by Lenovsky
Obliczenia u szaradzisty Full description
Save
Embed
Share
Print
Most płytowy obliczenia
Neuromancer
Podstawy Projektowania
2. Zestawienie obciążeń. 2.1. Powierzchnia stropu.
4bliczeniowe obciążenie stałe5 go ≔ 5.036 ―2
4blicz liczen enio iow we obcią ciążeni żeniee zmie zmiennne5 ne5 po ≔ 8.625 ― 8.625 ―2
4bli 4blicz czen enio iow we obci obciąż ążen enie ie całk całkow owit ite5 e5 qo ≔ 13.661 ―2
&3arakterystyczne obciążenie stałe5 gk ≔ 3.730 ―2
&3arak arakte tery rysstyczn ycznee obci obciąż ążen enie ie zmie zmienn nn pk ≔ 5.750 ―2
&3ar &3arak akte tery ryst styc yczn znee obci obciąż ążen enie ie całk całkoowi qk ≔ 9.480 ― 9.480 ―2
2.2. Belka drugorzędna drugorzędna (żebro. mb IPE ≔ 0.663 ― 0.663 ―
4bliczeniowe obciążenie stałe5 g ż o ≔ go ⋅ a + mb IPE ⋅ 1.35 1.35 = 16.0 16.003 03 ―
4blicz liczen enio iow we obcią ciążeni żeniee zmie zmiennne5 ne5
&3arakterystyczne obciążenie stałe5 g ż k ≔ gk ⋅ a + mb IPE = 11.853 ―
&3arak arakte tery rysstyczn ycznee obci obciąż ążen enie ie zmie zmienn nn
12 views
0
RELATED TITLES
0
Obl v.1.06 Uploaded by Lenovsky
Obliczenia u szaradzisty Full description
Save
Embed
Share
Print
Most płytowy obliczenia
Neuromancer
Podstawy Projektowania
2.3. Belka główna (podciąg). (podciąg). l pdmax ≔ max l pd , l pdś = 12.1 mb pd ≔ 700
+ 100 ⋅ l pdmax ⋅ 0.85 ― 0.85 ―2 = 1.624 ―
4bli 4blicz czen enio iow we obci obciąż ążen enie ie zmie zmienn nne5 e5 p pdo ≔ po ⋅ a ⋅ l ż = 173.88
4bliczeniowe ob obciążenie st stałe5 g pdpło ≔ go ⋅ a ⋅ l ż = 101.526
&3ar &3arak akte tery rysz szty tycz czne ne obc obcią iąże żeni niee zmien zmienne ne p pdk ≔ pk ⋅ a ⋅ l ż = 115.92
4bliczeniowe ob obciążenie st stałe5
g pdk ≔ gk ⋅ a ⋅ l ż + mb IPE ⋅ l ż + mb pd ⋅ a = 84
g pd ż o ≔ mb IPE ⋅ l ż ⋅ 1.35 1.35 = 6.01 6.0155 g pdpdo ≔ mb pd ⋅ a ⋅ 1.35 1.35 = 6.57 6.5755 g pdo ≔ g pdpło + g pd ż o + g pdpdo = 114.116
4bciążenie stałe5 g pdo g pd ≔ ― = 38.039 ― a
g pdk g pdkk ≔ ― = 28.174 ― a
4bciążenie zmienne5 p pdo p pd ≔ ― = 57.96 ― a
p pdk p pdkk ≔ ― = 38.64 ― a
12 views
0
RELATED TITLES
0
Obl v.1.06 Uploaded by Lenovsky
Obliczenia u szaradzisty Full description
Save
Embed
Share
Print
Most płytowy obliczenia
Neuromancer
Podstawy Projektowania
3. Obliczenia statyczne. 3.1. Belki drugorzędne (żebra).
-0+0+0 Dobrany pro7il0 8#* 9::
+;6 8#* 9::
h ≔ 400 b f ≔ 180 tw ≔ 8.6 t f ≔ 13.5 R ≔ 21 A ≔ 84.5 I ≔ 23130
e≔ 4.52
2 4
-0+060 <lasa przekro2u0 =rodnik5 h − 2 t f + R float , 5
t
＝ ―――― ――→ ＝ 38.488 tw
t
c t
≤ 73 ε ＝ 73
<l0 +
#as5 b f − 2 R − tw float , 4 ＝ ――― ――→ ＝ 4.793 t t 2 t f
c ≤ 9 ε＝9 t
#rzekr"2 w klasie +
-0+0-0 (ośność przy zginaniu0 l ż max ≔ 6.72
⋅ 102.5% = 6.888
4bliczeniowy moment zgina2ący0 q ż o ⋅ l ż max 2
M Ed ≔ ――― = 248.361
⋅
8
4bliczeniowa nośność przy zginaniu0 z ≔
h
2
− e = 15.48
M cRd ≔
W pl ⋅ f y
= 307.394
W pl ≔ A ⋅ z = 1308.06
⋅
3
<l0+
12 views
0
RELATED TITLES
0
Obl v.1.06 Uploaded by Lenovsky
Obliczenia u szaradzisty Full description
Save
Embed
Share
Print
Most płytowy obliczenia
Neuromancer
Podstawy Projektowania
-0+090 (ośność przy ścinaniu0 4bliczeniowa siła poprzeczna5 q ż o ⋅ l ż max V Ed ≔ ―― = 144.228
2
4bliczeniowa nośność przy ścinaniu5 2
Av ≔ h ⋅ tw = 34.4 f y Av ⋅ ―
‾3
V pl ≔ ―― γ M0
= 466.73
Warunek nośności przekro2u5 V Ed V pl
V Ed
= 0.309
V pl
≤ 1.0
-0+0>0 ?gi!cie0 4 5 q ż k ⋅ l ż max f ≔ ― ⋅ ――― = 17.561 E ⋅ I 384
f dop ≔
l ż max
250
= 27.552
f f dop
f f dop
― = 0.637
― ≤ 1.0
-0+0/0 Rozstaw pi"r0 I z ≔ 1320 I ω ≔ 490000 I T ≔ 52.4 μ ≔ 1 l pz ≔ 0.8
4 6 4
#rzy2!a długość wyboczeniowa
2
⋅ E ⋅ I z N z ≔ ―― = 42747.724 2 μ ⋅ l pz N x ≔
1 ⎛ 2
2
⋅ E ⋅ I ω 2
Siła krytyczna przy zwic3rzeniu
⎞
+ G ⋅ I T = 1629.291
2
⋅
Siła krytyczna przy zwic3rzeniu
12 views
0
RELATED TITLES
0
Obl v.1.06 Uploaded by Lenovsky
Obliczenia u szaradzisty Full description
Save
Embed
Share
Print
Most płytowy obliczenia
Neuromancer
Podstawy Projektowania
3.2. Belki główne (odci!gi).
-060+0 Dob"r wymiar"w środnika0 M max ≔ 1546.98 V max ≔ 708.66 tw.pd ≔ 8 hw.wst ≔
aksymalny moment gnący aksymalna siła tnąca Grubość środnika
⋅
M max
―― + 5 f y ⋅ tw.pd
= 95.712
Wst!pna wysokość środnika Wysokość środnika
hw.pd ≔ 100
<lasa środnika5 h
h
w.pd ― = 125
w.pd ― > 124 ε = 1
tw.pd
tw.pd
<l0 8A
-06060 (ośność na ścinanie środnika5 Rozstaw żeber pośrednic3 #arametr dla stali B 9/: #a
a ż ≔ 1.0 η ≔ 1.2
inimalny parametr niestateczności5 |⎞ ⎛ a ż kτ ≔ ⎜ if ― ≥ 1.0 |⎟ = 9.34 h |⎟ w.pd ⎜ ⎜ ‖ ⎛ hw.pd ⎞ 2 |⎟ ‖ |⎟ ⎜ 5.34 + 4.0 ― ⎜ ‖ ⎝ a ż ⎠ ||⎟ ⎜ ⎟ |⎟ ⎜ else ⎜ ‖ ⎛ hw.pd ⎞ 2 |⎟ ‖ |⎟ ⎜ 4.0 + 5.34 ― ⎝ a ż ⎠ |⎠ ⎝ ‖
Wzgl!na smukłość płytowa5 λw ≔
hw.pd
37.4 ⋅ tw.pd ⋅ ε ⋅ ‾kτ
= 1.094
Wsp"łczynnik niestateczności5 ⎛
0.83 |⎞
⎜
|⎟
χw ≔ ⎜ if λw < ― |⎟ = 0.759 η |⎟ ⎜
12 views
0
RELATED TITLES
0
Obl v.1.06 Uploaded by Lenovsky
Obliczenia u szaradzisty Full description
Save
Embed
Share
Print
Most płytowy obliczenia
Neuromancer
Podstawy Projektowania
?dział środnika w nośności obliczeniowe2 na ścinanie5 χw ⋅ f y ⋅ tw.pd ⋅ hw.pd V bw.Rd ≔ ――――― = 823.778 ‾3 ⋅ γ M1
Warunek nośności5 V max V bw.Rd
V max
= 0.86
V bw.Rd
≤ 1.0
-060-0 Dob"r pas"w podciągu0 <ryteria doboru5 1 hw.pd = 16.667 6 2 b f.pdmax ≔ ⋅ hw.pd = 40 5
inimalna szerokość pasa
b f.pdmin ≔
aksymalna szerokość pasa #rzy2!ta grubość pasa
t f.pd ≔ 18 t f.pdmin ≔ tw.pd + 1
inimalna grubość pasa
=9
aksymalna grubość pasa
t f.pdmax ≔ 3.5 ⋅ tw.pd = 28
Dob"r szerokości pasa w przekro2ac3 +.-.>5 M 135 ≔ 762.91
oment w przekroa2ac3 +.-.>
⋅
WskaCnik wytrzymałości5 W y.135min ≔
M 135 f y
= 3246.426
3
inimalna powierzc3nia pasa w przekro2u5 F p.135min ≔
W y.135min hw.pd
−
hw.pd ⋅ tw.pd
6
inimalna szerokość pasa5 b f.135min ≔
F p.135min t f.pd
= 106.283
#rzy2!ta szerokość pasa5 b f.pd135 ≔ 200.0
= 19.131
2
12 views
0
RELATED TITLES
0
Obl v.1.06 Uploaded by Lenovsky
Obliczenia u szaradzisty Full description
Save
Embed
Share
Print
Most płytowy obliczenia
Neuromancer
Podstawy Projektowania
Dob"r szerokości pasa w przekro2u 65 M 2 ≔ 1294.14
oment w przekroa2u 6
⋅
WskaCnik wytrzymałości5 M 2 W y.2min ≔ ― = 5506.979 f y
3
inimalna powierzc3nia pasa5 W y.2min hw.pd ⋅ tw.pd F p.2min ≔ ―― − ――― = 41.736 hw.pd 6
2
inimalna grubość pasa5 F p.2min b f.2min ≔ ―― = 231.869 t f.pd
#rzy2!ta szerokość pasa5 b f.pd2 ≔ 300.0
<lasa przekro2u5 b f.pd2 tw.pd float , 4 ＝ ―― − ―― ――→ ＝ 8.111 t 2 t f.pd 2 t f.pd t
c ≤ 9 ε＝9 t
Dob"r szerokości pasa w przekro2u 95 M 4 ≔ 1546.98
oment w przekroa2u 9
⋅
WskaCnik wytrzymałości5 M 4 W y.4min ≔ ― = 6582.894 f y
3
inimalna powierzc3nia pasa5 W y.4min hw.pd ⋅ tw.pd F p.4min ≔ ―― − ――― = 52.496 hw.pd 6
inimalna grubość pasa5 F p.4min b f.4min ≔ ―― = 291.642 t f.pd
#rzy2!ta szerokość pasa5 b f.pd4 ≔ 360.0
2
<l0+
12 views
0
RELATED TITLES
0
Obl v.1.06 Uploaded by Lenovsky
Obliczenia u szaradzisty Full description
Save
Embed
Share
Print
Most płytowy obliczenia
Neuromancer
Podstawy Projektowania
-06090 &ec3y geometryczne dobranyc3 przekro2"w0 #rzekro2e +.-.>5 Wymiary przekro2u5 t f.pd = 18 b f.pd135 = 20 tw.pd = 8 hw.pd = 100
#ole przekro2u5
#ole przkro2u pasa5
A p.135 ≔ tw.pd ⋅ hw.pd + 2 ⋅ t f.pd ⋅ b f.pd135 = 152
2
A f.pd135 ≔ t f.pd ⋅ b f.pd135
oment bezwładności wzg!dem osi F5 I y.135 ≔
tw.pd ⋅ hw.pd 3
12
⎛
+2⋅
b f.pd135 ⋅ t f.pd 3
12
⎝
+ A f.pd135 ⋅
2 ⎛ t f.pd + hw.pd ⎞ ⎞
2
⎝
⎠ ⎠
= 253224
oment bezwładności wzg!dem osi @5 hw.pd ⋅ tw.pd 3
I z.135 ≔ ―――
12
t f.pd ⋅ b f.pd135 3
4
+ 2 ⋅ ―――― = 2404.267 12
Wycinkowy moment bezwładności5 I z.135 ⋅ hw.pd + t f.pd
2
I ω.135 ≔ ―――――― = 6228998.123
6
4
oment bezwładności przy skr!caniu5 I τ.135 ≔
1 ⋅ 2 ⋅ b f.pd135 ⋅ t f.pd 3 + hw.pd ⋅ tw.pd 3 = 94.827 3
4
WskaCnik wytrzymałości5 2 ⋅ I y.135 W y.pd135 ≔ ―――― = 4888.502 hw.pd + 2 ⋅ t f.pd
3
?
#rzekr"2 65 Wymiary przekro2u5 t f.pd = 18 b f.pd2 = 30 tw.pd = 8 hw.pd = 100
#ole przekro2u5
#ole przkro2u pasa5
12 views
0
RELATED TITLES
0
Obl v.1.06 Uploaded by Lenovsky
Obliczenia u szaradzisty Full description
Save
Embed
Share
Print
Most płytowy obliczenia
Neuromancer
Podstawy Projektowania
oment bezwładności wzg!dem osi @5 hw.pd ⋅ tw.pd 3
I z.2 ≔ ―――
12
t f.pd ⋅ b f.pd2 3
4
+ 2 ⋅ ――― = 8104.267 12
Wycinkowy moment bezwładności5 I z.2 ⋅ hw.pd + t f.pd
2
I ω.2 ≔ ―――――
6
= 20996615.123
4
oment bezwładności przy skr!caniu5 I τ.2 ≔
1 ⋅ 2 ⋅ b f.pd2 ⋅ t f.pd 3 + hw.pd ⋅ tw.pd 3 = 133.707 3
4
WskaCnik wytrzymałości5 2 ⋅ I y.2 W y.pd2 ≔ ―――― = 6689.253 hw.pd + 2 ⋅ t f.pd
3
#rzekr"2 95 Wymiary przekro2u5 t f.pd = 18 b f.pd4 = 36 tw.pd = 8 hw.pd = 100
#ole przekro2u5
#ole przkro2u pasa5
A p.4 ≔ tw.pd ⋅ hw.pd + 2 ⋅ t f.pd ⋅ b f.pd4 = 209.6
2
A f.pd4 ≔ t f.pd ⋅ b f.pd4 = 64.8
oment bezwładności wzg!dem osi F5 I y.4 ≔
tw.pd ⋅ hw.pd 3
12
2⎞ ⎛ 3 ⎛ ⎞ b t t h ⋅ + + 2 ⋅ ⎜ f.pd4 f.pd + A f.pd4 ⋅ f.pd w.pd ⎟ = 402470.635 12 2 ⎝ ⎝ ⎠ ⎠
oment bezwładności wzg!dem osi @5 I z.4 ≔
hw.pd ⋅ tw.pd 3
12
+2⋅
t f.pd ⋅ b f.pd4 3
12
= 14001.067
4
Wycinkowy moment bezwładności5 I ω.4 ≔
I z.4 ⋅ hw.pd + t f.pd
4
2
= 36274103.531
6
oment bezwładności przy skr!caniu5 I τ.4 ≔
1 ⋅ 2 ⋅ b f.pd4 ⋅ t f.pd 3 + hw.pd ⋅ tw.pd 3 = 157.035 3
4
12 views
0
RELATED TITLES
0
Obl v.1.06 Uploaded by Lenovsky
Obliczenia u szaradzisty Full description
Save
Embed
Share
Print
Most płytowy obliczenia
Neuromancer
Podstawy Projektowania
-060>0 (ośność na zginanie ze zwic3rzeniem0 μ z ≔ 1.0
is ≔ 1
ψ ≔ −1
kσ ≔ 23.9
Wzgl!dna smukłość5 hw.pd λ p.pd ≔
tw.pd kσ 28.4 ⋅ ε ⋅ ‾‾
= 0.9
Wsp"łczynnik redukcy2ny5 λ p.pd − 0.055 ⋅ 3 + ψ ρ pd ≔ ―――――― = 0.975 λ p.pd 2
4kreślenie przekro2u e7ektywnego środnika5 bw.eff ≔ ρ pd ⋅
hw.pd
2
= 487.509
hw.pd bw.e0 ≔ ― − bw.eff = 12.491
2
bw.e1 ≔ 0.4 ⋅ bw.eff = 195.004 bw.e2 ≔ 0.6 ⋅ bw.eff = 292.505
#rzekro2e +.-.>0 #rzesuni!cie położenia osi obo2!tne2 przekro2u5 − bw.e2 + 0.5 ⋅ bw.e0 ⋅ tw.pd ⋅ bw.e0 zc.135 ≔ ――――――――― = −1.977 A p.135 − tw.pd ⋅ bw.e0
oment bezwładności przekro2u e7ektywnego wzg!dem osi F5 I y.eff135 ≔ I y.135 + A p.135 ⋅ zc.135 I y.eff135 = 252326.527
2
⎛ tw.pd ⋅ bw.e0 3 −⎜ + bw.e0 ⋅ tw.pd ⋅ 0.5 ⋅ bw.e0 + bw.e2 12 ⎝
4
*7ektywny wskaCnik wytrzymałości5 W y.eff135 ≔
2 ⋅ I y.eff135 = 4852.648 2 zc.135 + t f.pd + hw.pd
oment krytyczny5 2
⋅ E ⋅ I
3
12 views
0
RELATED TITLES
0
Obl v.1.06 Uploaded by Lenovsky
Obliczenia u szaradzisty Full description
Save
Embed
Share
Print
Most płytowy obliczenia
Neuromancer
Podstawy Projektowania
Smukłość wzgl!dna5 λLT.135 ≔
W y.eff135 ⋅ f y ――― = 0.628 M cr.135
#arametr krzywe2 zwic3rzenia5 αLT ≔ 0.76 ϕLT.135 ≔ 0.5 ⋅ 1 + αLT ⋅ λLT.135 − 0.2 + λLT.135 2 = 0.86
Wsp"łczynnik zwic3rzenia5 1
χLT.135 ≔ ―――――――― = 0.691 ϕLT.135 + ‾‾‾‾‾‾‾‾‾‾‾‾‾ ϕLT.135 2 − λLT.135 2
(ośność na zginanie bez zwic3rzenia5 M c.Rd135 ≔
W y.eff135 ⋅ f y γ M0
= 1140.372
⋅
(ośność na zginanie ze zwic3rzenia5 M b.Rd135 ≔ χLT.135 ⋅ M c.Rd135 = 788.118
⋅
Warunek nośnośći na zginanie ze zwic3rzeniem5 M 135
―― = 0.968
M b.Rd135
#rzekr"2 65 #rzesuni!cie położenia osi obo2!tne2 przekro2u5 zc.2 ≔
− bw.e2 + 0.5 ⋅ bw.e0 ⋅ tw.pd ⋅ bw.e0 = −1.596 A p.2 − tw.pd ⋅ bw.e0
oment bezwładności przekro2u e7ektywnego wzg!dem osi F5 I y.eff2 ≔ I y.2 + A p.2 ⋅ zc.2 I y.eff135 = 252326.527
2
⎛ tw.pd ⋅ bw.e0 3 − ――― + bw.e0 ⋅ tw.pd ⋅ 0.5 ⋅ bw.e0 + bw.e2 + zc.2 12 ⎝ 4
*7ektywny wskaCnik wytrzymałości5 2 ⋅ I y.eff2 W y.eff2 ≔ ―――――― = 6651.442 2 zc.2 + t f.pd + hw.pd
3
12 views
0
RELATED TITLES
0
Obl v.1.06 Uploaded by Lenovsky
Obliczenia u szaradzisty Full description
Save
Embed
Share
Print
Most płytowy obliczenia
Neuromancer
oment krytyczny5 2
⋅ E ⋅ I z.2 N z.2 ≔ ――― = 18663.378 2 μ z ⋅ a ⎛ 2 ⋅ E ⋅ I ω.2 ⎞ N x.2 ≔ 2 ⋅ ⎜ G I + ⋅ τ.2⎟ = 4943.629 2 is ⎝ μ z ⋅ a ⎠ 1
‾‾‾‾‾‾‾ M cr.2 ≔ is ⋅ N z.2 ⋅ N x.2 = 9605.458
⋅
Smukłość wzgl!dna5 λLT.2 ≔
‾‾‾‾‾‾‾‾ W y.eff2 ⋅ f y M cr.2
= 0.403
#arametr krzywe2 zwic3rzenia5 αLT ≔ 0.76 ϕLT.2 ≔ 0.5 ⋅ 1 + αLT ⋅ λLT.2 − 0.2 + λLT.2 2 = 0.659
Wsp"łczynnik zwic3rzenia5 1
χLT.2 ≔ ――――――― = 0.848 ϕLT.2 + ‾‾‾‾‾‾‾‾‾‾‾ ϕLT.2 2 − λLT.2 2
(ośność na zginanie bez zwic3rzenia5 W y.eff2 ⋅ f y M c.Rd2 ≔ ――― = 1563.089 γ M0
⋅
(ośność na zginanie ze zwic3rzenia5 M b.Rd2 ≔ χLT.2 ⋅ M c.Rd2 = 1325.408
⋅
Warunek nośnośći na zginanie ze zwic3rzeniem5 M 2 M b.Rd2
= 0.976
#rzekr"2 95 #rzesuni!cie położenia osi obo2!tne2 przekro2u5 − bw.e2 + 0.5 ⋅ bw.e0 ⋅ tw.pd ⋅ bw.e0 zc.4 ≔ ――――――――― = −1.431 A p.4 − tw.pd ⋅ bw.e0
Podstawy Projektowania
12 views
0
RELATED TITLES
0
Obl v.1.06 Uploaded by Lenovsky
Obliczenia u szaradzisty Full description
Save
Embed
Share
Print
Most płytowy obliczenia
Neuromancer
*7ektywny wskaCnik wytrzymałości5 2 ⋅ I y.eff4 W y.eff4 ≔ ―――――― = 7731.042 2 zc.4 + t f.pd + hw.pd
3
oment krytyczny5 2
N z.4 ≔
⋅ E ⋅ I z.4
μ z ⋅ a
2
= 32243.164
2 ⎞ 1 ⎛⎜ ⋅ E ⋅ I ω.4 N x.4 ≔ ― ⋅ ――― + G ⋅ I τ.4⎟ = 8480.789 2 is 2 ⎝ μ z ⋅ a ⎠
M cr.4 ≔ is ⋅ N z.4 ⋅ N x.4 = 16536.247
⋅
Smukłość wzgl!dna5 λLT.4 ≔
‾‾‾‾‾‾‾‾ W y.eff4 ⋅ f y M cr.4
= 0.331
#arametr krzywe2 zwic3rzenia5 αLT ≔ 0.76 ϕLT.4 ≔ 0.5 ⋅ 1 + αLT ⋅ λLT.4 − 0.2 + λLT.4 2 = 0.605
Wsp"łczynnik zwic3rzenia5 1
χLT.4 ≔ ――――――― = 0.9 ϕLT.4 + ‾‾‾‾‾‾‾‾‾‾‾ ϕLT.4 2 − λLT.4 2
(ośność na zginanie bez zwic3rzenia5 M c.Rd4 ≔
W y.eff4 ⋅ f y γ M0
= 1816.795
⋅
(ośność na zginanie ze zwic3rzeniem5 M b.Rd4 ≔ χLT.4 ⋅ M c.Rd4 = 1635.459
⋅
Warunek nośnośći na zginanie ze zwic3rzeniem5 M 4 M b.Rd4
= 0.946
Podstawy Projektowania
12 views
0
RELATED TITLES
0
Obl v.1.06 Uploaded by Lenovsky
Obliczenia u szaradzisty Full description
Save
Embed
Share
Print
Most płytowy obliczenia
Neuromancer
Podstawy Projektowania
-060/0 (ośność na zginanie ze ścinaniem0 V bw.Rd = 823.778
χw = 0.759
Aw ≔ χw ⋅ hw.pd ⋅ tw.pd = 60.716
2
#rzekro2e +.-.>5 B V 135 ≔ 576.93
0.5 V bw.Rd = 411.889
(ależy policzyć nośność na zginanie ze ścinaniem
Wsp"łczynnik redukcy2ny5 2
⎛ 2 V 135 ⎞ ρsc135 ≔ ⎜ − 1⎟ = 0.161 V ⎝ bw.Rd ⎠
V 135 = 576.93
(ośność na zginanie ze ścinaniem5 ⎛ ρsc135 ⋅ Aw 2 ⎞ ⎜W y.eff135 − ――― ⎟ ⋅ f y 4 tw.pd ⎠ ⎝ M v.Rd135 ≔ ―――――――― = 1096.907 γ M0
⋅
Warunek nośnośći na zgiananie ze ścinaniem5 M 135
―― = 0.696
M v.Rd135
#rzekr"2 65 0.5 V bw.Rd = 411.889
V 2 ≔ 104.92
(ie trzeba liczyć nośności na zginanie ze ścinaniem
B V 4 ≔ 708.66
(ależy policzyć nośność na zginanie ze ścinaniem
#rzekr"2 95 0.5 V bw.Rd = 411.889
Wsp"łczynnik redukcy2ny5 2
⎛ 2 V 4 ⎞ ρsc4 ≔ ⎜ − 1⎟ = 0.519 ⎝ V bw.Rd ⎠
(ośność na zginanie ze ściananiem5 ⎛ ρsc4 ⋅ Aw 2 ⎞ ⎜W y.eff4 − ―― ⎟ ⋅ f y 4 tw.pd ⎠ ⎝
12 views
0
RELATED TITLES
0
Obl v.1.06 Uploaded by Lenovsky
Obliczenia u szaradzisty Full description
Save
Embed
Share
Print
Most płytowy obliczenia
Neuromancer
Podstawy Projektowania
-0600 Warunek ugi!ć0 g pdkk = 28.174 ― p pdkk = 38.64 ―
#rz!sła skra2ne5 L pdsk ≔ 12.1
Długości stałyc3 przekro2"w5 L pd13 ≔ 1.9
+ 2.1
=4
L pd2 ≔ 6.7 L pd4sk ≔ 1.4
=redni moment bezwładności5 I y.135 ⋅ L pd13 + I y.2 ⋅ L pd2 + I y.4 ⋅ L pd4sk I y.ś rsk ≔ ―――――――――― = 322142.872 L pd13 + L pd2 + L pd4sk
Rzeczywiste ugi!cie od obciąże' stałyc35
4
Rzeczywiste ugi!cie od obciąże
kg.sk ≔ 0.5
k p.sk ≔ 0.75
4 5 g pdkk ⋅ L pdsk f g.pdsk ≔ kg.sk ⋅ ― ――― = 5.812 384 E ⋅ I y.ś rsk
5 p pdkk ⋅ L pdsk f p.pdsk ≔ k p.sk ⋅ ― ――― 384 E ⋅ I y.ś rsk
Rzeczywiste ugi!cie5 f pdsk ≔ f g.pdsk + f p.pdsk = 17.769
Dopuszczalne ugi!cie5 f dopsk ≔
L pdsk
350
= 34.571
Warunek ugi!cia5 f pdsk f dopsk
= 0.514
12 views
0
RELATED TITLES
0
Obl v.1.06 Uploaded by Lenovsky
Obliczenia u szaradzisty Full description
Save
Embed
Share
Print
Most płytowy obliczenia
Neuromancer
Podstawy Projektowania
#rz!sło środkowe5 L pdś ≔ 12.0
Długości stałyc3 przekro2"w5 L pd4ś ≔ 2 ⋅ 1.6
= 3.2
L pd5 ≔ 2 ⋅ 4.4
= 8.8
=redni moment bezwładności5 I y.135 ⋅ L pd5 + I y.4 ⋅ L pd4ś I y.ś rś ≔ ―――――― = 293023.415 L pd5 + L pd4ś
Rzeczywiste ugi!cie od obciąże' stałyc35
4
Rzeczywiste ugi!cie od obciąże
kg.sk ≔ 0.2
k p.sk ≔ 0.6
4 5 g pdkk ⋅ L pdś f g.pdś ≔ kg.sk ⋅ ― ――― = 2.472 384 E ⋅ I y.ś rś
5 p pdkk ⋅ L pd f p.pdś ≔ k p.sk ⋅ ― ――― 384 E ⋅ I y.ś rś
Rzeczywiste ugi!cie5 f pdś ≔ f g.pdś + f p.pdś = 12.645
Dopuszczalne ugi!cie5 L pdś f dopś ≔ ― = 34.286
350
Warunek ugi!cia5 f pdś f dopś
= 0.369
-0600 Warunek żeber podporowyc3 podciągu na ściskanie0 4parcie na murze5 N Ed.m ≔ 499.7 kσ ≔ 0.43 α ż ≔ 0.49 μ ≔ 0.8 λ1 ≔ 93.9 ⋅ ε = 93.9
Reakc2a tnąca na podporze #arametr niestateczności mie2s #arametr imper7ekc2i Wsp"łczynnik wyboczeniowy
12 views
0
RELATED TITLES
0
Obl v.1.06 Uploaded by Lenovsky
Obliczenia u szaradzisty Full description
Save
Embed
Share
Print
Most płytowy obliczenia
Neuromancer
Podstawy Projektowania
<lasa przekro2u5
t
＝
b ż .m float , 4 t ż .m
c
――→ ＝ 12 t
t
≤ 14 ε ＝ 14
<l0-
Szerokość wsp"łpracu2ąca środnika5 bws ≔ 15 ⋅ ε ⋅ tw.pd = 12 cm
#ole przekro2u brutto cz!ści ściskane25 A ż .m ≔ 2 ⋅ b ż .m ⋅ t ż .m + 2 ⋅ bws ⋅ tw.pd = 34.56 cm 2 Moment bezwładności części ściskanej brutto:
⎛ I ż .m ≔ 2 ⋅
t ż .m ⋅ b ż .m 3
⎝
12
2⎞
2 ⋅ bws ⋅ tw.pd 3 + t ż .m ⋅ b ż .m ⋅ + + = 534.323 2 ⎠ ⎠ 12 ⎝ 2 ⎛ b ż .m
tw.pd ⎞
Promień bezwładności części ściskanej brutto:
‾‾‾ I ż .m i ż .m ≔ ― = 3.932 A ż .m
Smukłość względna:
μ ⋅ h ż .m λ ż .m ≔ ―― = 0.217 i ż .m ⋅ λ1
μ?
#arametr krzywe2 zwic3rzenia5 ϕ ż .m ≔ 0.5 ⋅ 1 + α ż ⋅ λ ż .m − 0.2 + λ ż .m 2 = 0.528
Wsp"łczynnik zwic3rzenia5 1
χ ż .m ≔ ―――――― = 0.992 ϕ ż .m + ‾‾‾‾‾‾‾‾‾ ϕ ż .m 2 − λ ż .m 2
χ ż .m ≔ if χ ż .m < 1| χ ż .m
else 1
(ośność na wyboczenie5 χ ż ⋅ A ż ⋅ f
| | | | |
12 views
0
RELATED TITLES
0
Obl v.1.06 Uploaded by Lenovsky
Obliczenia u szaradzisty Full description
Save
Embed
Share
Print
Most płytowy obliczenia
Neuromancer
Podstawy Projektowania
4parcie na słupie5 N Ed.s ≔ 708.66 + 633.93 kσ ≔ 0.43 α ż ≔ 0.49 μ ≔ 0.8 λ1 ≔ 93.9 ⋅ ε = 93.9
Reakc2a tnna podporze #arametr niestateczności mie2s #arametr imper7ekc2i Wsp"łczynnik wyboczeniowy
= 1342.59
Wymiary żeberka5 t ż .s ≔ 18 h ż .s ≔ hw.pd = 1000 b ż .s ≔
b f.pd4 − tw.pd
2
= 176
<lasa przekro2u5 b ż .s float , 4
88 ＝ ― ――→ ＝ ― t t ż .s t 9
c ≤ 14 ε ＝ 14 t
<l0-
Szerokość wsp"łpracu2ąca środnika5 bws ≔ 15 ⋅ ε ⋅ tw.pd = 12 cm
#ole przekro2u brutto cz!ści ściskane25 A ż .s ≔ 2 ⋅ b ż .s ⋅ t ż .s + 2 ⋅ bws ⋅ tw.pd = 82.56 cm 2 Moment bezwładności części ściskanej: 2⎞ ⎛ 3 ⎛ ⎞ t b b t ⋅ 2 ⋅ bws ⋅ tw.pd 3 ż .s ż .s ż .s w.pd ⎜ ⎟ I ż .s ≔ 2 ⋅ + t ż .s ⋅ b ż .s ⋅ + + = 6999.347 cm 2 ⎠ ⎠ 12 ⎝ 12 ⎝ 2
Promień bezwładności części ściskanej:
i ż .s ≔
‾‾‾ I ż .s A ż .s
= 9.208
Smukłość względna:
μ ⋅ h ż .s λ ż .s ≔ ―― = 0.093 i ż .s ⋅ λ1
12 views
0
RELATED TITLES
0
Obl v.1.06 Uploaded by Lenovsky
Obliczenia u szaradzisty Full description
Save
Embed
Share
Print
Most płytowy obliczenia
Neuromancer
Podstawy Projektowania
Wsp"łczynnik zwic3rzenia5 1
χ ż .s ≔ if χ ż .s < 1|
χ ż .s ≔ ――――――= 1.056 ϕ ż .s + ‾‾‾‾‾‾‾‾ ϕ ż .s 2 − λ ż .s 2
χ ż .s
else 1
| | | | |
(ośność na wyboczenie elementu ściskanego5 χ ż .s ⋅ A ż .s ⋅ f y N b.Rd ≔ ――― = 1940.16 γ M1
Warunek nośności na wyboczenie elementu ściskanego5 N Ed.s
―
N b.Rd
= 0.692
3.3. Połączenia śrubowe i spawane.
-0-0+0 #ołączenie żebra z podciągiem $doczołowe%0 #rzy2!to śruby M24 klasy 5.6
Reakc2a podporowa belki 8# Grubość blac3y Wytrzymałość na rozciągan Granica plastyczności śrub Wytrzymałość na rozciągan =rednica śrub $6:% =rednica otwor"w na śruby
F Ed ≔ V Ed = 144.228 t ≔ min tw , t ż .m , tb = 8 f ub ≔ 500 f yb ≔ 300 f u ≔ 360 d ≔ 24 d0 ≔ 26 αv ≔ 0.6
⋅ d2 Aś r ≔ ― = 4.524 4
2
#ole przekro2u trzpienia śru
4bliczenie optymalnego rozstawu śrub5 Wartości minimalne5 e1.min ≔ 1.2 ⋅ d0 = 31.2 e2.min ≔ 1.2 ⋅ d0 = 31.2 p1.min ≔ 2.2 ⋅ d0 = 57.2 p2.min ≔ 2.4 ⋅ d0 = 62.4
Wartości maksymalne5 e1.max ≔ 4 ⋅ t + 40 = 72 e2.max ≔ 4 ⋅ t + 40 = 72 p1.max ≔ min 14 ⋅ t , 200 p2.max ≔ min 14 ⋅ t , 200
= 11 = 11
12 views
0
RELATED TITLES
0
Obl v.1.06 Uploaded by Lenovsky
Obliczenia u szaradzisty Full description
Save
Embed
Share
Print
Most płytowy obliczenia
(ośność śruby na ścinanie5 F v.Rd. ż p ≔
αv ⋅ f ub ⋅ Aś r γ M2
Neuromancer
Podstawy Projektowania
(ośność grupy łącznik"w na ścina
= 108.573
Sv.Rd. ż p ≔ n ⋅ F v.Rd. ż p = 217.147 F
Ed ―― = 0.664
Sv.Rd. ż p
(ośność śruby na docisk5 ⎛
e2
⎝
d0
k1 ≔ min ⎜2.8 ⋅
− 1.7 , 1.4 ⋅
⎞ , 2.5⎟ = 2.5 d0 ⎠ p2
⎛ e1 ⎞ αd ≔ min ― = 0.897 ⎝ 3 ⋅ d0 ⎠ ⎛
p1
⎝
3 ⋅ d0
αb ≔ min ⎜αd ,
,
⎞ , 1⎟ = 0.897 f u ⎠
f ub
k1 ⋅ αb ⋅ f u ⋅ d ⋅ t F b.Rd. ż p ≔ ―――― = 124.062 γ M2
(ośność grupy łącznik"w na docisk5 Sb.Rd. ż p ≔ n ⋅ F b.Rd. ż p = 248.123 F Ed
―― = 0.581 Sb.Rd. ż p
(ośność grupy łącznik"w5 F Rd. ż p ≔ n ⋅ min F v.Rd. ż p , F b.Rd. ż p = 217.147 F Ed
―
F Rd. ż p
= 0.664
(ośność na rozerwanie5 #ole czynne na ścinanie5 ⎛
d0 ⎞
⎝
2⎠
Anv ≔ 2 ⋅ e1 −
⋅ t = 9.12
2
#ole czynne na rozciąganie5 ⎛
d0 ⎞
⎝
2⎠
Ant ≔ 2 ⋅ e2 −
⋅ t = 5.92
2
(ośność na rozerwanie5 ⎛ f ⋅ A
f ⋅ A
⎞
12 views
0
RELATED TITLES
0
Obl v.1.06 Uploaded by Lenovsky
Obliczenia u szaradzisty Full description
Save
Embed
Share
Print
Most płytowy obliczenia
Neuromancer
Podstawy Projektowania
(ośność spoin blac3 czołowyc35 aw ≔ 4 lw ≔ 2 ⋅ e1 − t f.pd + 5 βw ≔ 0.8
#rzy2!ta grubość obustronne2 spoiny pac3w #rzybliżona długość spoiny Wsp"łczynnik korealac2i $S6->%
= 117
(apr!żenia w przekro2u spoiny5 σ pr ≔ 0
(apr!żenia normalne prostopadłe do przek
τ pr ≔ 0
(apr!żenia styczne prostopadłe do przekro
F Ed τrow ≔ ―― = 154.09 2 ⋅ aw ⋅ lw
(apr!żenia styczne r"wnoległe do przekro2
Warunek nośności spoiny5 f u
σ pr 2 + 3 ⋅ τ pr 2 + τrow 2 = 266.891
B ―― = 360 βw ⋅ γ M2
f u σ pr < 0.9 ⋅ ― → 0 < 259.2 ⋅ γ M2
(ośność na rozciąganie blac3y czołowe25 sbcz ≔ e2 ⋅ 2 + p2 = 20 Anet.bcz ≔ sbcz ⋅ t − 2 ⋅ t ⋅ d0 = 11.84
2
(ośność5 0.9 ⋅ Anet.bcz ⋅ f u N u.Rd ≔ ―――― = 306.893 γ M2
Warunek nośności5 F Ed
―
N u.Rd
= 0.47
-0-060 #ołączenia montażowe podciągu0 -0-060+0 #ołączenie środnik"w0 #rzy2!to śruby M20 klasy 5.6 M Ed ≔ max 347.67 , 419.34 V Ed ≔ max 486.09 , 339.55 t ≔ tw.pd = 8 f ub ≔ 500 f yb ≔ 300 f u ≔ 360
⋅ = 419.34 = 486.09
⋅
aksymalny moment gnący aksymalna siła tnąca w b Grubość nakładki Wytrzymałość na rozciągan Granica plastyczności śrub Wytrzymałość na rozciągan
12 views
0
RELATED TITLES
0
Obl v.1.06 Uploaded by Lenovsky
Obliczenia u szaradzisty Full description
Save
Embed
Share
Print
Most płytowy obliczenia
Neuromancer
Podstawy Projektowania
4bliczenie optymalnego rozstawu śrub5 Wartości minimalne5
Wartości maksymalne5
e1.min ≔ 1.2 ⋅ d0 = 26.4 e2.min ≔ 1.2 ⋅ d0 = 26.4 p1.min ≔ 2.2 ⋅ d0 = 48.4 p2.min ≔ 2.4 ⋅ d0 = 52.8
e1.max ≔ 4 ⋅ t + 40 = 72 e2.max ≔ 4 ⋅ t + 40 = 72 p1.max ≔ min 14 ⋅ t , 200 p2.max ≔ min 14 ⋅ t , 200
#rzy2!te wartości5 4dległość czołowa $pionowa% 4dległość boczna $pozioma% Rozstaw czołowy $pionowy% Rozstaw boczny $poziomy% 8lość śrub
e1 ≔ 60 e2 ≔ 60 p1 ≔ 100 p2 ≔ 100 n ≔ 16
Wymiary blac3y5 Grubość nakładki
tb ≔ 8
⎛n ⎞ − 1 ⋅ p1 = 82 ⎝2 ⎠ bb ≔ 4 ⋅ e2 + 2 ⋅ p2 + 10 = 45
Wysokość nakładki
hb ≔ 2 ⋅ e1 +
e ≔ 0.5 ⋅ p2 + e2 + 5
Szerokość nakładki imośr"d na 2akim działa siła
= 11.5
oment bezwładności środnika5 tw.pd ⋅ hw.pd 3
4
I y.wpd ≔ ――― = 66666.667
12
oment zgina2ący przenoszony przez środnik$proporc2onalny do 2ego szty zginanie%5 M w.Ed ≔ M Ed ⋅
I y.wpd I y.135
= 110.4
⋅
&ałkowity moment zgina2ący działa2ący na środnik5 M 0.Ed ≔ M w.Ed + V Ed ⋅ e = 166.3
⋅
Składowa od tnące2 $wartość siły rozłożone2%5
12 views
0
RELATED TITLES
0
Obl v.1.06 Uploaded by Lenovsky
Obliczenia u szaradzisty Full description
Save
Embed
Share
Print
Most płytowy obliczenia
Neuromancer
Podstawy Projektowania
Składowa od momentu $wartość siły rozłożone2%5 2 ‾‾‾‾‾‾‾‾‾‾‾‾‾‾‾‾‾‾‾‾ 2 ⎛⎛ n ⎞ ⎞ 0.5 ⋅ p2 + − 0.5 ⋅ p1 4 ⎝ ⎝ ⎠ ⎠ F M.Ed ≔ M 0.Ed ――――――――――― = 66.814 2 4 ⎛ 2 2 ⎞ p i p 4 ∑ ⎝ 0.5 ⋅ 2 + − 0.5 ⋅ 1 ⎠ i=1
Siła przypada2ąca na skra2ną śrub!5 ⎛ 3.5 p1 ⎞ ⎟ = 81.87 p 0.5 2⎠ ⎝
<ąt zawarty pomi!dzy rozłożonymi siłam
α j ≔ atan ⎜
F Ed ≔
2 2 ‾‾‾‾‾‾‾‾‾‾‾‾‾‾‾‾‾‾‾‾‾‾‾‾‾‾‾‾‾‾‾‾‾ F V.Ed + F M.Ed ⋅ cos α j + F M.Ed ⋅ sin α j = 77.209
(ośność śruby na ścinanie5 αv = 0.6 ns ≔ 2
8lość płaszczyzn ścianania w połączeniu
αv ⋅ f ub ⋅ Aś r F v.Rd ≔ ns ⋅ ――― = 150.796 γ M2
F Ed
―
F v.Rd
= 0.512
(ośność śruby na docisk5 ⎛ ⎞ e2 p2 k1 ≔ min ⎜2.8 ⋅ − 1.7 , 1.4 ⋅ − 1.7 , 2.5⎟ = 2.5 d0 d0 ⎝ ⎠ αd ≔ min
⎛ e1 p 1⎞ , 1 − = 0.909 ⎝ 3 ⋅ d0 3 ⋅ d0 4 ⎠
⎛ f ub ⎞ αb ≔ min ⎜αd , ― , 1⎟ = 0.909 f u ⎠ ⎝ F b.Rd ≔
k1 ⋅ αb ⋅ f u ⋅ d ⋅ t γ M2
(ośność śruby5
= 104.727
F Ed F b.Rd
= 0.737
12 views
0
RELATED TITLES
0
Obl v.1.06 Uploaded by Lenovsky
Obliczenia u szaradzisty Full description
Save
Embed
Share
Print
Most płytowy obliczenia
Neuromancer
Podstawy Projektowania
Warunki geometryczne $nośność nakładki%5 WskaCnik wytrzymałości środnika5 tw.pd ⋅ hw.pd 2
3
W y.ś r ≔ ――― = 1333.333
6
WskaCnik wytrzymałośći nakładek5 2 tb ⋅ hb 2 W y.n ≔ ―― = 1793.067 6
W y.ś r
3
―
W y.n
= 0.744
oment bezwładności środnika5 I y.ś r ≔
tw.pd ⋅ hw.pd 3
12
4
= 66666.667
oment bezwładności nakładek5 I y.n ≔ 2 ⋅
hb 3 ⋅ tb
12
= 73515.733
I y.ś r
4
I y.n
= 0.907
#ole powierzc3ni środnika5 Av = 80
2
#ole powierzc3ni nakładek5 An ≔ 2 ⋅ hb ⋅ tb = 131.2
Av
2
― = 0.61
An
-0-06060 #ołączenie pas"w0 #rzy2!to śruby M20 klasy 5.6 M Ed ≔ max 347.67 , 419.34 V Ed ≔ max 486.09 , 339.55 tb.p ≔ t f.pd = 18 f ub ≔ 500 f yb ≔ 300 f u ≔ 360 d ≔ 20 d0 ≔ 22 αv ≔ 0.6
⋅ d2 Aś r ≔ = 3.142 4
⋅ = 419.34 = 486.09
2
4bliczenie optymalnego rozstawu śrub5
⋅
aksymalna moment gnący aksymalna siła tnąca w b Grubość cie'szego z łączon Wytrzymałość na rozciągan Granica plastyczności śrub Wytrzymałość na rozciągan =rednica śrub $6:% =rednica otwor"w na śruby
#ole przekro2u trzpienia śru
12 views
0
RELATED TITLES
0
Obl v.1.06 Uploaded by Lenovsky
Obliczenia u szaradzisty Full description
Save
Embed
Share
Print
Most płytowy obliczenia
Neuromancer
Podstawy Projektowania
#rzy2!te wartości5 e1 ≔ 40 e2 ≔ 40 p1 ≔ 50 p2 ≔ 100 n≔6
Wymiary blac3y5 Grubość nakładki
tb.p = 18
⎛ ⎝
hb ≔ 2 ⋅ 2 ⋅ e1 +
⎛n ⎞ ⎞ − 1 ⋅ p1 + 10 ⎝2 ⎠ ⎠
Wysokość nakładki
= 37
Szerokość nakładki
bb ≔ 2 ⋅ e2 = 8
oment zgina2ący przenoszony przez pasy 5 M f.Ed ≔ M Ed − M w.Ed = 308.94
⋅
I y.135 − I y.wpd M p ≔ M Ed ⋅ ―――― = 308.94 I y.135
Siła przypada2ąca na 2edną śrub!5 M f.Ed F Ed ≔ ―― = 51.49 n ⋅ hw.pd
(ośność śruby na ścinanie5 Warunek nośności5 αv ≔ 0.6 F v.Rd ≔
αv ⋅ f ub ⋅ Aś r γ M2
F Ed
= 75.398
F v.Rd
(ośność śruby na docisk5 ⎛
e2
⎝
d0
k1 ≔ min ⎜2.8 ⋅
− 1.7 , 1.4 ⋅
⎞ − 1.7 , 2.5⎟ = 2.5 d0 ⎠ p2
⎛ e1 p1 1⎞ αd ≔ min ― , ― − = 0.508 d d 3 ⋅ 3 ⋅ 4 0 0 ⎝ ⎠ ⎛ f ub ⎞ αb ≔ min ⎜αd , , 1⎟ = 0.508 f
= 0.683
12 views
0
RELATED TITLES
0
Obl v.1.06 Uploaded by Lenovsky
Obliczenia u szaradzisty Full description
Save
Embed
Share
Print
Most płytowy obliczenia
Neuromancer
Podstawy Projektowania
(ośność śruby5 F Rd ≔ min F v.Rd , F b.Rd = 75.398 F Ed F Rd
= 0.683
(ośność nakładki na rozciąganie5 2
Anettp ≔ bb ⋅ tb.p − d0 ⋅ tb.p = 10.44
Warunek nośności5
0.9 ⋅ Anettp ⋅ f u N u.Rd ≔ ―――― = 270.605 γ M2
F Ed.P
―― = 0.571 2 ⋅ N u.Rd
-0-0-0 #ołączenia warsztatowe $spawane%0 -0-0-0+0 #ołączenie pas"w0 M Ed.zm ≔ 758.93
aksymalny moment zgna2ący w mie2scu zmia
⋅
I y.wpd = 66666.667
4
oment bezwładności środnika Grubość spoiny
a ≔ t f.pd = 18
omenty gnące poszczeg"lnyc3 pas"w5 I y.135 − I y.wpd M f.135 ≔ M Ed.zm ⋅ ――― = 559.126 I y.135 M f.2 ≔ M Ed.zm ⋅
I y.2 − I y.wpd
⋅
= 612.913
⋅
I y.4 − I y.wpd M f.4 ≔ M Ed.zm ⋅ ――― = 633.218 I y.4
⋅
I y.2
oment gnący przypada2ąc
oment gnący przypada2ąc
#romie' działania sił podłużnyc35 r ≔ hw.pd + t f.pd = 1.018
Siły podłużne działa2ące w pasac3 $zastąpienie momentu parą sił%5 F f.135 ≔
M f.135
= 549.239
Siły podłużne przypada2ące na na2mnie2szy
12 views
0
RELATED TITLES
0
Obl v.1.06 Uploaded by Lenovsky
Obliczenia u szaradzisty Full description
Save
Embed
Share
Print
Most płytowy obliczenia
Neuromancer
Podstawy Projektowania
#ole przekro2u spoiny5 2
Asp.f ≔ b f.pd135 ⋅ a = 36
(apr!żenia normalne działa2ące w spoinie5 σ f.pd ≔
max F f.135 , F f.2 , F f.4 Asp.f
B
= 172.784
0.85 f y = 199.75
Warunek nośności5 σ f.pd
0.85 f y
= 0.865
-0-0-060 #ołączenie pasa ze środnikiem $6H spoina pac3winowa%0 βw ≔ 0.8 tw.pd = 8 t f.pd = 18 V 135 = 576.93 V 2 ≔ 390.79 V 4 = 708.66 I y.135 = 253224.427 I y.2 = 346503.307 I y.4 = 402470.635
Wsp"łczynnik wytrzymałości spoiny Grubość środnika Grubość pasa
4 4 4
Grubość spoiny5 0.2 ⋅ t f.pd < a p < 0.7 ⋅ tw.pd → 3.6 ⋅
< a p < 5.6 ⋅
a p ≔ 4
omenty statyczne po2edy'czego pasa w stanie spr!żonym $wzgl!dem osi obo2!tne2%5 ⎛ hw.pd t f.pd ⎞ S1.3.5 ≔ t f.pd ⋅ b f.pd135 ⋅ ― + ― = 1832.4 ⎝ 2
S2 ≔ t f.pd ⋅ b f.pd2 ⋅
⎛ hw.pd ⎝ 2 ⎛ hw.pd
+
2 ⎠
t f.pd ⎞
2 ⎠ t f.pd ⎞
= 2748.6
3
3
12 views
0
RELATED TITLES
0
Obl v.1.06 Uploaded by Lenovsky
Obliczenia u szaradzisty Full description
Save
Embed
Share
Print
Most płytowy obliczenia
Neuromancer
(apr!żenia styczne w spoinie5 V 135 ⋅ S1.3.5 τ II.135 ≔ ――― = 52.185 I y.135 ⋅ 2 a p
B
βw ⋅ f y = 188
= 38.749
B
βw ⋅ f y = 188
V 4 ⋅ S4 τ II.4 ≔ ―― = 72.595 I y.4 ⋅ 2 a p
B
βw ⋅ f y = 188
τ II.2 ≔
V 2 ⋅ S2 I y.2 ⋅ 2 a p
-0-0-0-0 #ołączenie żeberka ze środnikiem5 t ż .s = 18 tw.pd = 8 b ż .s = 176
Grubość żeberka na słupie Grubość środnika podciągu Długość podstawy żeberka
Grubość spoiny5 0.2 ⋅ t ż .s < a p < 0.7 ⋅ tw.pd → 3.6 ⋅
<4⋅
< 5.6 ⋅
Dobrana spoina
a ż ≔ 4
#ole przekro2u spoiny5 As ≔ 2 ⋅ a ż ⋅ hw.pd = 80
2
#ole przekro2u żeberka $docisku%5 A ż ≔ t ż .s ⋅ b ż .s = 31.68
2
Siła docisku5 F d ≔ A ż ⋅ f y ⋅ γ M2 = 930.6
imośr"d działania siły5 b ż .s e ≔ ― = 8.8
2
oment zgina2ący $wywołany mimośrodem docisku%5 M d ≔ F d ⋅ e = 81.893
⋅
(apr!żenia styczne r"wnoległe do osi spoiny5
Podstawy Projektowania
12 views
0
RELATED TITLES
0
Obl v.1.06 Uploaded by Lenovsky
Obliczenia u szaradzisty Full description
Save
Embed
Share
Print
Most płytowy obliczenia
Neuromancer
Podstawy Projektowania
(at!żenia normalne prostopadłe do osi spoiny5 a ż ⋅ hw.pd 2
3
W s ≔ ――― ⋅ 2 = 1333.333
WskaCnik na zginanie spoiny
6
σ ż ≔
M d
= 61.42
W s
B
f y = 235
Warunek wytrzymałość spoin w złożonym stanie napr!że' $wz"r Iurawskiego%5 κ ≔ 0.7 κ ‾‾‾‾‾‾‾‾‾‾ σ ż 2 + 3 ⋅ τ II. ż 2 = 147.444
B
f y = 235
3.4. Słup.
-090+0 Dobrany pro7il0 6H &6/: w układzie J K hC ≔ 260 b f.C ≔ 90 tw.C ≔ 10 t f.C ≔ 14 RC ≔ 14 Ach ≔ 48.3 I y.C ≔ 4820 I z.C ≔ 317 iy.C ≔ 9.99 i z.C ≔ 2.562 eC ≔ 2.36
W z.C ≔ 47.7
3
2 4 4
mbC ≔ 0.379 ―
-09060 <lasa przekro2u po2edyncze2 gał!zi słupa0 =rodnik5 ＝
hC − 2 t f.C + RC float , 5 tw.C
――→ ＝
102 5
c ≤ 33 ε ＝ 33 t
<l0 +
c ≤ 9 ε＝9 t
<l0 +
#as5 b f − R − tw float , 4 ＝――― ――→ ＝11.14 t f
#rzekr"2 w klasie +0
12 views
0
RELATED TITLES
0
Obl v.1.06 Uploaded by Lenovsky
Obliczenia u szaradzisty Full description
Save
Embed
Share
Print
Most płytowy obliczenia
Neuromancer
Podstawy Projektowania
-090-0 omenty i promienie bezwładności przekro2u całego słupa0 Rozsuni!cie gał!zi słupa5
4dległość pomi!dzy kształtownikami w świ 4dległość pomi!dzy kształtownikami w osia
s ≔ 100 h0 ≔ 2 ⋅ b f.C − eC + s = 23.28 2 ⋅ b f.C + 100 = 28
omenty bezwładności5 4
I y.s ≔ 2 ⋅ I y.C = 9640
⎛
⎛ h0 ⎞ 2 ⎞
⎝
⎝2⎠ ⎠
I z.s ≔ 2 I z.C + Ach ⋅
Wzgl!dem osi y)y $materiałowy%
= 13722.295
4
Wzgl!dem osi z)z $niemateriałowy%
I z.s
―― = 1.294 1.1 ⋅ I y.s
1 ÷ 1.3
#romienie bezwładności5 ‾‾‾‾‾ I y.s iy.s ≔ ―― = 9.99 2 ⋅ Ach i z.s ≔
Wzgl!dem osi y)y $materiałowy%
‾‾‾‾‾ I z.s ―― = 11.919 2 ⋅ Ach
Wzgl!dem osi z)z $niemateriałowy%
-09090 Smukłość słupa0 Słup obustronnie podparty przegubowo Wysokość stropu Wysokość żebra 8#* Wysokość środnika podciągu @agł!bienie słupa poniże2 posadzki Grubość warstw wykonawczyc3
μs ≔ 1 H = 575 h IPE ≔ 40 hw.pd = 100 zs ≔ 0 h pl = 0.205
Wysokość słupa5 Ls.y ≔ Ceil H − h pl − hw.pd + zs , 5
⎛ h IPE Ls.z ≔ Ceil H − h pl − ― + zs , 5 ⎝
2
⎞ ⎠
= 4.55
W pł0 y)y do podstawy podciągu $
= 5.35
W pł0 z)z do osi $środka ci!żkości% $niemateriałowa%
Smukłość5 λs.y ≔
Ls.y ⋅ μs i
= 45.547
W pł0 y)y do podstawy podciągu $materiałowa
12 views
0
RELATED TITLES
0
Obl v.1.06 Uploaded by Lenovsky
Obliczenia u szaradzisty Full description
Save
Embed
Share
Print
Most płytowy obliczenia
Neuromancer
Podstawy Projektowania
-090>0 WskaCnik e7ektywności i zast!pczy moment bezwładności0 WskaCnik e7ektywności5 λs.max ≔ max λs.z , λs.y = 45.547 μs.e ≔ ‖ if λs.max ≥ 150|
|=1 ‖ | | ‖ 0 | | ‖ | ‖ if 75 < λs.max < 150|| | ‖ ‖ λs.max | || ‖ ‖2 −― 75 ‖ ‖ || ‖ if λ | | s.max ≤ 75 ‖ | | 1 | ‖ |
@ast!pczy moment bezwładności elementu złożonego z przewiązkami5 I eff.s.z ≔ 0.5 ⋅ h0 2 ⋅ Ach + 2 ⋅ μs.e ⋅ I z.C = 13722.295
4
-090/0 Sztywność postaciowa słupa0 Rozstaw przewiązek5 amax ≔ λs.max ⋅ i z.C = 116.692 n p ≔ 4 a p.ś r ≔ 95
aksymalna rozstaw przewiązek 1iczba przewiązek Rozstaw osiowy przewiązek $środkowy%
Ls.y − n p − 1 ⋅ a p.ś r a p.sk ≔ ――――― = 85
Rozstaw osiowy przewiązek $skra2nyc3%
a p.max ≔ max a p.ś r , a p.sk = 95
aksymalny rozstaw osiowy przewiązek
2
Wymiary przewiązek5 l p.max ≔ 2 ⋅ b f.C + s − 20 t p ≔ tw.pd = 8 l p ≔ 260 h p ≔ 130 n p.p ≔ n p + 1 = 5 n p.pł ≔ 2
= 0.26
aksymalna długość przewiązki Grubość przewiązki Długość przewiązki Wysokość przewiązki 1iczba przedział"w 1iczba płaszczyzn przewiązek
oment bezwładnośći przewiązki w płaszczyCnie układu5 t ⋅h
3
12 views
0
RELATED TITLES
0
Obl v.1.06 Uploaded by Lenovsky
Obliczenia u szaradzisty Full description
Save
Embed
Share
Print
Most płytowy obliczenia
Neuromancer
Podstawy Projektowania
Warunek sztywności postaciowe25 24 ⋅ E ⋅ I z.C Sv.s ≔ ――――――――― = 11567.669 ⎛ h0 ⎞ 2 ⋅ I z.C a p.max 2 ⋅ ⎜1 + ―― ⋅ ――⎟ ⎝ n p.pł ⋅ I b.p a p.max ⎠ Sv.con ≔ Sv.s
―
Sv.con
2⋅
2
⋅ E ⋅ I z.C = 14559.99 2
a p.max
= 0.794
-0900 @ast!pcza siła krytyczna słupa0 2
E ⋅ I eff.s.z N cr.s ≔ ―――2 = 9936.61 μs ⋅ Ls.z
-090E0 Sprawdzenie nośności po2edy'cze2 gał!zi słupa w przekro2u po środku wyso słupa0 -090E0+0 Wyboczenie w płaszczyCnie przewiązek słupa $wzgl!m osi zc)zc%0 Wst!pna imper7ekc2a słupa5 e0.s ≔
μs ⋅ Ls.z
500
= 1.07
aksymalny obliczeniowy moment prz!słowy elementu z uwzgl!dnieniem e7ekt"w rz!du5 γG ≔ 1.35
Wsp"łczynnik bezpiecze'stwa $obcią
gs ≔ mbC ⋅ Ls.y ⋅ 2 ⋅1.25 ⋅ γG = 5.82
&i!żar własny słupa
Rs ≔ 1342.59
4bciążenie słupa $suma tnącyc3%
N Ed.s ≔ Rs + gs = 1348.41
4bliczeniowa siła ściska2ąca
N Ed.s ⋅ e0.s M Ed.s ≔ ――――― = 19.296 N Ed.s N Ed.s
1−―
N cr.s
⋅
aksymalny moment obliczeniowy
−―
Sv.s
4siowa obliczeniowa siła ściska2ąca w gał!zi słupa5 M Ed.s ⋅ h ⋅ Ach
12 views
0
RELATED TITLES
0
Obl v.1.06 Uploaded by Lenovsky
Obliczenia u szaradzisty Full description
Save
Embed
Share
Print
Most płytowy obliczenia
Neuromancer
Podstawy Projektowania
Smukłość wzgl!dna5 Wartość odniesienia ) por"w Długość wyboczeniowa
λ1 ≔ 93.9 ε = 93.9 Lcr.zC ≔ a p.max = 95 λ' z.C ≔
μs ⋅ Lcr.zC i z.C ⋅ λ1
= 0.395
<rzywa niestateczności5 <rzywa wyboczeniowa5 c
α≔ 0.49 ϕ z.C ≔ 0.5 1 + α ⋅ λ' z.C − 0.2 + λ' z.C 2 = 0.626
Wsp"łczynnik wyboczeniowy5 1
χ z.C ≔ ―――――― = 0.9 ϕ z.C + ‾‾‾‾‾‾‾‾‾ ϕ z.C 2 − λ' z.C 2
(ośność na wyboczenie5 χ z.C ⋅ Ach ⋅ f y N b.Rd.zc ≔ ――― = 1021.566 γ M1
Warunek nośności na wyboczenie5 N ch.Ed.C
―― = 0.737 N b.Rd.zc
-090,060 Wyboczenie z płaszczyzny przewiązek słupa $wzgl!dem osi y)y%0 4bliczeniowa osiowa siła ściska2ąca5 N ch.Ed.C = 753.261
Smukłość wzgl!dna5 λ1 ≔ 93.9 ε = 93.9 Lcr.y ≔ Ls.y = 4.55
Wartość odniesienia ) por"wnawcze Długość wyboczeniowa
Lcr.y λ' y.C ≔ ―― = 0.485 iy.C ⋅ λ1
<rzywa niestateczności5 α≔ 0.49
<rzywa wyboczeniowa5 c
12 views
0
RELATED TITLES
0
Obl v.1.06 Uploaded by Lenovsky
Obliczenia u szaradzisty Full description
Save
Embed
Share
Print
Most płytowy obliczenia
Neuromancer
Podstawy Projektowania
(ośność na wyboczenie5 χy.C ⋅ Ach ⋅ f y N b.Rd.y ≔ ――― = 966.287 γ M1
Warunek nośności na wyboczenie5 0.5 ⋅ N Ed.s N b.Rd.y
= 0.698
-090,0 Sprawdzenie nośności po2edy'cze2 gał!zi słupa w przekro2u przypodporowy Siła osiowa w gał!zi słupa5 N ch.Ed.s ≔ 0.5 ⋅ N Ed.s = 674.205
Siła poprzeczna w gał!zi słupa5 V ch.Ed.s ≔ ⋅
M Ed.s Ls.z ⋅ n p.pł
= 5.665
oment zgina2ący w gał!zi słupa5 V ch.Ed.s ⋅ a p.max M Ed.zC ≔ ―――― = 2.691
⋅
2
Wsp"lczynnik zwic3rzenia
λLt ≔ 1
(ośność c3arakterystyczna przekro2u przy ścinaniu5 N Rk.C ≔ Ach ⋅ f y = 1135.05
(ośność c3arakterystyczna przekro2u przy zgianianiu5 M Rk.zC ≔ W z.C ⋅ f y = 11.21
⋅
Wsp"łczynnik r"wnoważnego stał!go momentu $tab0 L-%5 ψ ≔ −1
M
Cmy ≔ 0.4 Cmz ≔ 0.4
Wsp"łczynnik momentu $oś zginania y)y. ki podparcia z)z% Wsp"łczynnik momentu $oś zginania z)z. ki podparcia y)y%
Wsp"łczynnik interakc2i dla element"w niewrażliwyc3 na de7ormac2e skr!tne $tab0 L+% ⎛ N ch.Ed.s ⎞ k zz ≔ Cmz ⋅ 1 + 2 ⋅ λ' z.C − 0.6 ⋅ ――― = 0.45 N Rk.C ⎟ ⎜ χ z.C ⋅ ―
12 views
0
RELATED TITLES
0
Obl v.1.06 Uploaded by Lenovsky
Obliczenia u szaradzisty Full description
Save
Embed
Share
Print
Most płytowy obliczenia
Neuromancer
Podstawy Projektowania
-090,0+0 (ośność przekro2u gał!zi słupa wzgl!dem osi y)y $z płaszczyzny przew N ch.Ed.s χy.C ⋅ N Rk.C
+ kyz ⋅
γ M1
M Ed.zC M Rk.zC
B+
= 0.763
Warunek nośności
γ M1
-090,060 (ośność przekro2u gał!zi słupa wzgl!dem osi z&)z& $w płaszczyznie prz 0
χLT ≔ 1 N ch.Ed.s χ z.C ⋅ N Rk.C
+ kyz ⋅
M Ed.zC χLT ⋅ M Rk.zC
γ M1
B+
= 0.725
Warunek nośności
γ M1
3.5. Oparcia.
-0>0+0 Iebro 8#* na murze0 #arametry materiałowe muru5 <ategoria produkc2i element"w murowyc35 8 <ategoriawykonania rob"t5 N @aprawa5 pro2ektowana f k.s ≔ 9.7 f b ≔ 30 f m ≔ 10 γ M ≔ 1.7
&3arakterystyczna wytrzymałość na ściskanie muru =rednia wytrzymałość elementu murowego na ściska Wytrzymałość na śćiskanie zaprawy murarskie2 &z!ściowy wsp"łczynnik bezpiecze'stwa muru
f k.s f d ≔ ― = 5.706 γ M
4bliczeniowa wytrzymałość na ściskanie muru
Wymiary blac3y oparcia5 b f.IPE = 18
Szerokość żebra 8#*
bm.IPE ≔ 10
Szerokość blac3y
lm.IPE ≔ 2 ⋅ b f.IPE = 0.36
Długość blac3y
Am.IPE ≔ bm.IPE ⋅ lm.IPE = 360
2
#owierzc3nia blac3y $docisku%
(apr!żenia ściska2ące pod blac3ą oparcia $nośność na docisk%5
12 views
0
RELATED TITLES
0
Obl v.1.06 Uploaded by Lenovsky
Obliczenia u szaradzisty Full description
Save
Embed
Share
Print
Most płytowy obliczenia
Neuromancer
Podstawy Projektowania
Grubość blac3y oparcia5 lmo.IPE ≔
lm.IPE − b f.IPE
2
Długość blac3y poza obryse pasa żebra 8#*
=9
σdm.IPE ⋅ bm.IPE ⋅ lmo.IPE 2
M mo.IPE ≔ ――――――― = 1.623
2
W min.IPE ≔
tmin.IPE ≔
M mo.IPE f y
⋅
3
= 6.905
oment przy brzegu pasa ż
inimalny wskaCnik wytrzy
W
min.IPE 6 ⋅ ―― = 20.354
inimalna grubość blac3y
bm.IPE
#rzy2!ta grubość blac3y
t0.IPE ≔ 25
-0>060 #odciąg na murze0 Wymiary blac3y centru2ące25 bmc.pd ≔ 30 lmc.pd ≔ b f.pd135 = 20 Amc.pd ≔ bmc.pd ⋅ lmc.pd = 600
2
Szerokość blac3y Długość blac3y #ole powierzc3ni blac3y $docisku%
(apr!żenia ściska2ące nad blac3ą centru2ącą $blac3y centru2ące2 do pasa%5 V m.pd ≔ 499.7
4bliczeniowa siła poprzeczna podciągu w mie2scu
V m.pd σdc.pd ≔ ―― = 8.328 Amc.pd σdc.pd γ M2 f y
= 0.028
Warunek nośności
(apr!żenia ściska2ące pomi!dy środnikiem i żeberkiem a pasem podciągu5 t ż .m = 8 b ż .m = 96 t f.pd = 18 tw.pd = 8
Grubość żeberka Długość żeberka Grubość pasa podciągu Grubość środnika podciągu
Amp.pd ≔ tw.pd ⋅ bmc.pd + 2 ⋅ t f.pd + 2 ⋅ t ż .m ⋅ b ż .m = 42.24
2
#ole powierzc3ni
12 views
0
RELATED TITLES
0
Obl v.1.06 Uploaded by Lenovsky
Obliczenia u szaradzisty Full description
Save
Embed
Share
Print
Most płytowy obliczenia
Neuromancer
Podstawy Projektowania
#arametry materiałowe betonowego pilastra5 Leton klasy5 &+6;+> <ategoriawykonania rob"t5 N @aprawa5 pro2ektowana
&3arakterystyczna wytrzymałość na ściskanie pilastra
f ck ≔ 12 αcc ≔ 1 γc ≔ 1.4 αcc ⋅ f ck f cd ≔ ―― = 8.571 γc
4bliczeniowa wytrzymałość na ściskanie pilastra beto
Wymiary blac3y oparcia5 Długość blac3y
lm.pd ≔ 2 ⋅ b f.pd135 = 400
⎛ V m.pd , 10 l f ⋅ ⎝ m.pd cd
⎞ ⎟ = 200 ⎠
bm.pd ≔ Ceil ⎜
Am.pd ≔ lm.pd ⋅ bm.pd = 800
Szerokość oparcia
2
#ole powierzc3ni docisku
(apr!żenia ściska2ące pomi!dy blac3ą oparcia a betonowym pilastrem $docisk%5
4bliczeniowa siła poprzeczna podciągu nad oparciem
V m.pd ≔ 499.7 σdm.pd ≔
V m.pd Am.pd
= 6.246
σdm.pd
Warunek nośności
―― = 0.729 f cd
Grubość blac3y oparcia5 d≔1 lmo.pd ≔ max
⎛ lm.pd − b f.pd135 bm.pd − bmc.pd ⎞ , = 10 2 2 ⎝ ⎠
σdm.pd ⋅ d ⋅ lmo.pd 2
M m.pd ≔ ――――― = 0.312
2
W min.pd ≔
M m.pd f y
= 1.329
W min.pd
3
⋅
aksymalna długość bla poza obrysem pasa pod
oment przy brzegu pasa żeb
inimalny wskaCnik wytrzyma
0
RELATED TITLES
0
Obl v.1.06 Uploaded by Lenovsky
Obliczenia u szaradzisty Full description
Save
Embed
Share
Most płytowy obliczenia
Neuromancer
Podstawy Projektowania
1. Dane projektowe. 1.1. Budynek. Wysokość budynku Długość budynku Szerokość budynku Rozstaw żeber
H ≔ 5.75 L≔ 35.8 B ≔ 33.6 a ≔ 3.0
1.2. 1.2. Stal Stal - S23 S235. 5. Granica plastyczności Wytrzymałość na rozciąganie oduł spr!żystośći oduł spreżystości przy ścinaniu Wsp"łczynnik #oissona $w stanie spr!żonym%
f y ≔ 235 f u ≔ 360 E ≔ 210 G ≔ 81 ν ≔ 0.3 ε≔
‾‾‾‾‾‾‾ 235 ――― = 1 f y
γ M0 ≔ 1.0 γ M1 ≔ 1.0 γ M2 ≔ 1.25
Wsp"lczynnik zależny od f y &z!ściowe wsp"łczynniki bezpiecze'stwa $wg #()*( +,,-)+)+. pkt /0+%
1.3. Geometria elementów stropu. k ż ≔ 5.0 l ż ≔ 6.72 l ż max max ≔ l ż ⋅ 102.5% = 6.888 a ≔ 3.0 k p ≔ 3.0 l pd ≔ 12.1 l pdś ≔ 12.0
1iczba żeber Długość żebra aksymalna długość żebra Rozstaw żeber 1iczba przes!ł podciągu Długość skra2nyc3 przeseł podciągu Długość środkowego przesła podciągu
12 views
0
RELATED TITLES
0
Obl v.1.06 Uploaded by Lenovsky
Obliczenia u szaradzisty Full description
Save
Embed
Share
Most płytowy obliczenia
Neuromancer
Podstawy Projektowania
12 views
0
RELATED TITLES
0
Obl v.1.06 Uploaded by Lenovsky
Obliczenia u szaradzisty Full description
Save
Embed
Share
Most płytowy obliczenia
Neuromancer
Podstawy Projektowania
2. Zestawienie obciążeń. 2.1. Powierzchnia stropu.
4bliczeniowe obciążenie stałe5 go ≔ 5.036 ―2
4blicz liczen enio iow we obcią ciążeni żeniee zmie zmiennne5 ne5 po ≔ 8.625 ― 8.625 ―2
4bli 4blicz czen enio iow we obci obciąż ążen enie ie całk całkow owit ite5 e5 qo ≔ 13.661 ―2
&3arakterystyczne obciążenie stałe5 gk ≔ 3.730 ―2
&3arak arakte tery rysstyczn ycznee obci obciąż ążen enie ie zmie zmienn nn pk ≔ 5.750 ―2
&3ar &3arak akte tery ryst styc yczn znee obci obciąż ążen enie ie całk całkoowi qk ≔ 9.480 ― 9.480 ―2
2.2. Belka drugorzędna drugorzędna (żebro. mb IPE ≔ 0.663 ― 0.663 ―
4bliczeniowe obciążenie stałe5 g ż o ≔ go ⋅ a + mb IPE ⋅ 1.35 1.35 = 16.0 16.003 03 ―
4blicz liczen enio iow we obcią ciążeni żeniee zmie zmiennne5 ne5
&3arakterystyczne obciążenie stałe5 g ż k ≔ gk ⋅ a + mb IPE = 11.853 ―
&3arak arakte tery rysstyczn ycznee obci obciąż ążen enie ie zmie zmienn nn
12 views
0
RELATED TITLES
0
Obl v.1.06 Uploaded by Lenovsky
Obliczenia u szaradzisty Full description
Save
Embed
Share
Most płytowy obliczenia
Neuromancer
Podstawy Projektowania
2.3. Belka główna (podciąg). (podciąg). l pdmax ≔ max l pd , l pdś = 12.1 mb pd ≔ 700
+ 100 ⋅ l pdmax ⋅ 0.85 ― 0.85 ―2 = 1.624 ―
4bli 4blicz czen enio iow we obci obciąż ążen enie ie zmie zmienn nne5 e5 p pdo ≔ po ⋅ a ⋅ l ż = 173.88
4bliczeniowe ob obciążenie st stałe5 g pdpło ≔ go ⋅ a ⋅ l ż = 101.526
&3ar &3arak akte tery rysz szty tycz czne ne obc obcią iąże żeni niee zmien zmienne ne p pdk ≔ pk ⋅ a ⋅ l ż = 115.92
4bliczeniowe ob obciążenie st stałe5
g pdk ≔ gk ⋅ a ⋅ l ż + mb IPE ⋅ l ż + mb pd ⋅ a = 84
g pd ż o ≔ mb IPE ⋅ l ż ⋅ 1.35 1.35 = 6.01 6.0155 g pdpdo ≔ mb pd ⋅ a ⋅ 1.35 1.35 = 6.57 6.5755 g pdo ≔ g pdpło + g pd ż o + g pdpdo = 114.116
4bciążenie stałe5 g pdo g pd ≔ ― = 38.039 ― a
g pdk g pdkk ≔ ― = 28.174 ― a
4bciążenie zmienne5 p pdo p pd ≔ ― = 57.96 ― a
p pdk p pdkk ≔ ― = 38.64 ― a
12 views
0
RELATED TITLES
0
Obl v.1.06 Uploaded by Lenovsky
Obliczenia u szaradzisty Full description
Save
Embed
Share
Most płytowy obliczenia
Neuromancer
Podstawy Projektowania
3. Obliczenia statyczne. 3.1. Belki drugorzędne (żebra).
-0+0+0 Dobrany pro7il0 8#* 9::
+;6 8#* 9::
h ≔ 400 b f ≔ 180 tw ≔ 8.6 t f ≔ 13.5 R ≔ 21 A ≔ 84.5 I ≔ 23130
e≔ 4.52
2 4
-0+060 <lasa przekro2u0 =rodnik5 h − 2 t f + R float , 5
t
＝ ―――― ――→ ＝ 38.488 tw
t
c t
≤ 73 ε ＝ 73
<l0 +
#as5 b f − 2 R − tw float , 4 ＝ ――― ――→ ＝ 4.793 t t 2 t f
c ≤ 9 ε＝9 t
#rzekr"2 w klasie +
-0+0-0 (ośność przy zginaniu0 l ż max ≔ 6.72
⋅ 102.5% = 6.888
4bliczeniowy moment zgina2ący0 q ż o ⋅ l ż max 2
M Ed ≔ ――― = 248.361
⋅
8
4bliczeniowa nośność przy zginaniu0 z ≔
h
2
− e = 15.48
M cRd ≔
W pl ⋅ f y
= 307.394
W pl ≔ A ⋅ z = 1308.06
⋅
3
<l0+
12 views
0
RELATED TITLES
0
Obl v.1.06 Uploaded by Lenovsky
Obliczenia u szaradzisty Full description
Save
Embed
Share
Most płytowy obliczenia
Neuromancer
Podstawy Projektowania
-0+090 (ośność przy ścinaniu0 4bliczeniowa siła poprzeczna5 q ż o ⋅ l ż max V Ed ≔ ―― = 144.228
2
4bliczeniowa nośność przy ścinaniu5 2
Av ≔ h ⋅ tw = 34.4 f y Av ⋅ ―
‾3
V pl ≔ ―― γ M0
= 466.73
Warunek nośności przekro2u5 V Ed V pl
V Ed
= 0.309
V pl
≤ 1.0
-0+0>0 ?gi!cie0 4 5 q ż k ⋅ l ż max f ≔ ― ⋅ ――― = 17.561 E ⋅ I 384
f dop ≔
l ż max
250
= 27.552
f f dop
f f dop
― = 0.637
― ≤ 1.0
-0+0/0 Rozstaw pi"r0 I z ≔ 1320 I ω ≔ 490000 I T ≔ 52.4 μ ≔ 1 l pz ≔ 0.8
4 6 4
#rzy2!a długość wyboczeniowa
2
⋅ E ⋅ I z N z ≔ ―― = 42747.724 2 μ ⋅ l pz N x ≔
1 ⎛ 2
2
⋅ E ⋅ I ω 2
Siła krytyczna przy zwic3rzeniu
⎞
+ G ⋅ I T = 1629.291
2
⋅
Siła krytyczna przy zwic3rzeniu
12 views
0
RELATED TITLES
0
Obl v.1.06 Uploaded by Lenovsky
Obliczenia u szaradzisty Full description
Save
Embed
Share
Most płytowy obliczenia
Neuromancer
Podstawy Projektowania
3.2. Belki główne (odci!gi).
-060+0 Dob"r wymiar"w środnika0 M max ≔ 1546.98 V max ≔ 708.66 tw.pd ≔ 8 hw.wst ≔
aksymalny moment gnący aksymalna siła tnąca Grubość środnika
⋅
M max
―― + 5 f y ⋅ tw.pd
= 95.712
Wst!pna wysokość środnika Wysokość środnika
hw.pd ≔ 100
<lasa środnika5 h
h
w.pd ― = 125
w.pd ― > 124 ε = 1
tw.pd
tw.pd
<l0 8A
-06060 (ośność na ścinanie środnika5 Rozstaw żeber pośrednic3 #arametr dla stali B 9/: #a
a ż ≔ 1.0 η ≔ 1.2
inimalny parametr niestateczności5 |⎞ ⎛ a ż kτ ≔ ⎜ if ― ≥ 1.0 |⎟ = 9.34 h |⎟ w.pd ⎜ ⎜ ‖ ⎛ hw.pd ⎞ 2 |⎟ ‖ |⎟ ⎜ 5.34 + 4.0 ― ⎜ ‖ ⎝ a ż ⎠ ||⎟ ⎜ ⎟ |⎟ ⎜ else ⎜ ‖ ⎛ hw.pd ⎞ 2 |⎟ ‖ |⎟ ⎜ 4.0 + 5.34 ― ⎝ a ż ⎠ |⎠ ⎝ ‖
Wzgl!na smukłość płytowa5 λw ≔
hw.pd
37.4 ⋅ tw.pd ⋅ ε ⋅ ‾kτ
= 1.094
Wsp"łczynnik niestateczności5 ⎛
0.83 |⎞
⎜
|⎟
χw ≔ ⎜ if λw < ― |⎟ = 0.759 η |⎟ ⎜
12 views
0
RELATED TITLES
0
Obl v.1.06 Uploaded by Lenovsky
Obliczenia u szaradzisty Full description
Save
Embed
Share
Most płytowy obliczenia
Neuromancer
Podstawy Projektowania
?dział środnika w nośności obliczeniowe2 na ścinanie5 χw ⋅ f y ⋅ tw.pd ⋅ hw.pd V bw.Rd ≔ ――――― = 823.778 ‾3 ⋅ γ M1
Warunek nośności5 V max V bw.Rd
V max
= 0.86
V bw.Rd
≤ 1.0
-060-0 Dob"r pas"w podciągu0 <ryteria doboru5 1 hw.pd = 16.667 6 2 b f.pdmax ≔ ⋅ hw.pd = 40 5
inimalna szerokość pasa
b f.pdmin ≔
aksymalna szerokość pasa #rzy2!ta grubość pasa
t f.pd ≔ 18 t f.pdmin ≔ tw.pd + 1
inimalna grubość pasa
=9
aksymalna grubość pasa
t f.pdmax ≔ 3.5 ⋅ tw.pd = 28
Dob"r szerokości pasa w przekro2ac3 +.-.>5 M 135 ≔ 762.91
oment w przekroa2ac3 +.-.>
⋅
WskaCnik wytrzymałości5 W y.135min ≔
M 135 f y
= 3246.426
3
inimalna powierzc3nia pasa w przekro2u5 F p.135min ≔
W y.135min hw.pd
−
hw.pd ⋅ tw.pd
6
inimalna szerokość pasa5 b f.135min ≔
F p.135min t f.pd
= 106.283
#rzy2!ta szerokość pasa5 b f.pd135 ≔ 200.0
= 19.131
2
12 views
0
RELATED TITLES
0
Obl v.1.06 Uploaded by Lenovsky
Obliczenia u szaradzisty Full description
Save
Embed
Share
Most płytowy obliczenia
Neuromancer
Podstawy Projektowania
Dob"r szerokości pasa w przekro2u 65 M 2 ≔ 1294.14
oment w przekroa2u 6
⋅
WskaCnik wytrzymałości5 M 2 W y.2min ≔ ― = 5506.979 f y
3
inimalna powierzc3nia pasa5 W y.2min hw.pd ⋅ tw.pd F p.2min ≔ ―― − ――― = 41.736 hw.pd 6
2
inimalna grubość pasa5 F p.2min b f.2min ≔ ―― = 231.869 t f.pd
#rzy2!ta szerokość pasa5 b f.pd2 ≔ 300.0
<lasa przekro2u5 b f.pd2 tw.pd float , 4 ＝ ―― − ―― ――→ ＝ 8.111 t 2 t f.pd 2 t f.pd t
c ≤ 9 ε＝9 t
Dob"r szerokości pasa w przekro2u 95 M 4 ≔ 1546.98
oment w przekroa2u 9
⋅
WskaCnik wytrzymałości5 M 4 W y.4min ≔ ― = 6582.894 f y
3
inimalna powierzc3nia pasa5 W y.4min hw.pd ⋅ tw.pd F p.4min ≔ ―― − ――― = 52.496 hw.pd 6
inimalna grubość pasa5 F p.4min b f.4min ≔ ―― = 291.642 t f.pd
#rzy2!ta szerokość pasa5 b f.pd4 ≔ 360.0
2
<l0+
12 views
0
RELATED TITLES
0
Obl v.1.06 Uploaded by Lenovsky
Obliczenia u szaradzisty Full description
Save
Embed
Share
Most płytowy obliczenia
Neuromancer
Podstawy Projektowania
-06090 &ec3y geometryczne dobranyc3 przekro2"w0 #rzekro2e +.-.>5 Wymiary przekro2u5 t f.pd = 18 b f.pd135 = 20 tw.pd = 8 hw.pd = 100
#ole przekro2u5
#ole przkro2u pasa5
A p.135 ≔ tw.pd ⋅ hw.pd + 2 ⋅ t f.pd ⋅ b f.pd135 = 152
2
A f.pd135 ≔ t f.pd ⋅ b f.pd135
oment bezwładności wzg!dem osi F5 I y.135 ≔
tw.pd ⋅ hw.pd 3
12
⎛
+2⋅
b f.pd135 ⋅ t f.pd 3
12
⎝
+ A f.pd135 ⋅
2 ⎛ t f.pd + hw.pd ⎞ ⎞
2
⎝
⎠ ⎠
= 253224
oment bezwładności wzg!dem osi @5 hw.pd ⋅ tw.pd 3
I z.135 ≔ ―――
12
t f.pd ⋅ b f.pd135 3
4
+ 2 ⋅ ―――― = 2404.267 12
Wycinkowy moment bezwładności5 I z.135 ⋅ hw.pd + t f.pd
2
I ω.135 ≔ ―――――― = 6228998.123
6
4
oment bezwładności przy skr!caniu5 I τ.135 ≔
1 ⋅ 2 ⋅ b f.pd135 ⋅ t f.pd 3 + hw.pd ⋅ tw.pd 3 = 94.827 3
4
WskaCnik wytrzymałości5 2 ⋅ I y.135 W y.pd135 ≔ ―――― = 4888.502 hw.pd + 2 ⋅ t f.pd
3
?
#rzekr"2 65 Wymiary przekro2u5 t f.pd = 18 b f.pd2 = 30 tw.pd = 8 hw.pd = 100
#ole przekro2u5
#ole przkro2u pasa5
12 views
0
RELATED TITLES
0
Obl v.1.06 Uploaded by Lenovsky
Obliczenia u szaradzisty Full description
Save
Embed
Share
Most płytowy obliczenia
Neuromancer
Podstawy Projektowania
oment bezwładności wzg!dem osi @5 hw.pd ⋅ tw.pd 3
I z.2 ≔ ―――
12
t f.pd ⋅ b f.pd2 3
4
+ 2 ⋅ ――― = 8104.267 12
Wycinkowy moment bezwładności5 I z.2 ⋅ hw.pd + t f.pd
2
I ω.2 ≔ ―――――
6
= 20996615.123
4
oment bezwładności przy skr!caniu5 I τ.2 ≔
1 ⋅ 2 ⋅ b f.pd2 ⋅ t f.pd 3 + hw.pd ⋅ tw.pd 3 = 133.707 3
4
WskaCnik wytrzymałości5 2 ⋅ I y.2 W y.pd2 ≔ ―――― = 6689.253 hw.pd + 2 ⋅ t f.pd
3
#rzekr"2 95 Wymiary przekro2u5 t f.pd = 18 b f.pd4 = 36 tw.pd = 8 hw.pd = 100
#ole przekro2u5
#ole przkro2u pasa5
A p.4 ≔ tw.pd ⋅ hw.pd + 2 ⋅ t f.pd ⋅ b f.pd4 = 209.6
2
A f.pd4 ≔ t f.pd ⋅ b f.pd4 = 64.8
oment bezwładności wzg!dem osi F5 I y.4 ≔
tw.pd ⋅ hw.pd 3
12
2⎞ ⎛ 3 ⎛ ⎞ b t t h ⋅ + + 2 ⋅ ⎜ f.pd4 f.pd + A f.pd4 ⋅ f.pd w.pd ⎟ = 402470.635 12 2 ⎝ ⎝ ⎠ ⎠
oment bezwładności wzg!dem osi @5 I z.4 ≔
hw.pd ⋅ tw.pd 3
12
+2⋅
t f.pd ⋅ b f.pd4 3
12
= 14001.067
4
Wycinkowy moment bezwładności5 I ω.4 ≔
I z.4 ⋅ hw.pd + t f.pd
4
2
= 36274103.531
6
oment bezwładności przy skr!caniu5 I τ.4 ≔
1 ⋅ 2 ⋅ b f.pd4 ⋅ t f.pd 3 + hw.pd ⋅ tw.pd 3 = 157.035 3
4
12 views
0
RELATED TITLES
0
Obl v.1.06 Uploaded by Lenovsky
Obliczenia u szaradzisty Full description
Save
Embed
Share
Most płytowy obliczenia
Neuromancer
Podstawy Projektowania
-060>0 (ośność na zginanie ze zwic3rzeniem0 μ z ≔ 1.0
is ≔ 1
ψ ≔ −1
kσ ≔ 23.9
Wzgl!dna smukłość5 hw.pd λ p.pd ≔
tw.pd kσ 28.4 ⋅ ε ⋅ ‾‾
= 0.9
Wsp"łczynnik redukcy2ny5 λ p.pd − 0.055 ⋅ 3 + ψ ρ pd ≔ ―――――― = 0.975 λ p.pd 2
4kreślenie przekro2u e7ektywnego środnika5 bw.eff ≔ ρ pd ⋅
hw.pd
2
= 487.509
hw.pd bw.e0 ≔ ― − bw.eff = 12.491
2
bw.e1 ≔ 0.4 ⋅ bw.eff = 195.004 bw.e2 ≔ 0.6 ⋅ bw.eff = 292.505
#rzekro2e +.-.>0 #rzesuni!cie położenia osi obo2!tne2 przekro2u5 − bw.e2 + 0.5 ⋅ bw.e0 ⋅ tw.pd ⋅ bw.e0 zc.135 ≔ ――――――――― = −1.977 A p.135 − tw.pd ⋅ bw.e0
oment bezwładności przekro2u e7ektywnego wzg!dem osi F5 I y.eff135 ≔ I y.135 + A p.135 ⋅ zc.135 I y.eff135 = 252326.527
2
⎛ tw.pd ⋅ bw.e0 3 −⎜ + bw.e0 ⋅ tw.pd ⋅ 0.5 ⋅ bw.e0 + bw.e2 12 ⎝
4
*7ektywny wskaCnik wytrzymałości5 W y.eff135 ≔
2 ⋅ I y.eff135 = 4852.648 2 zc.135 + t f.pd + hw.pd
oment krytyczny5 2
⋅ E ⋅ I
3
12 views
0
RELATED TITLES
0
Obl v.1.06 Uploaded by Lenovsky
Obliczenia u szaradzisty Full description
Save
Embed
Share
Most płytowy obliczenia
Neuromancer
Podstawy Projektowania
Smukłość wzgl!dna5 λLT.135 ≔
W y.eff135 ⋅ f y ――― = 0.628 M cr.135
#arametr krzywe2 zwic3rzenia5 αLT ≔ 0.76 ϕLT.135 ≔ 0.5 ⋅ 1 + αLT ⋅ λLT.135 − 0.2 + λLT.135 2 = 0.86
Wsp"łczynnik zwic3rzenia5 1
χLT.135 ≔ ―――――――― = 0.691 ϕLT.135 + ‾‾‾‾‾‾‾‾‾‾‾‾‾ ϕLT.135 2 − λLT.135 2
(ośność na zginanie bez zwic3rzenia5 M c.Rd135 ≔
W y.eff135 ⋅ f y γ M0
= 1140.372
⋅
(ośność na zginanie ze zwic3rzenia5 M b.Rd135 ≔ χLT.135 ⋅ M c.Rd135 = 788.118
⋅
Warunek nośnośći na zginanie ze zwic3rzeniem5 M 135
―― = 0.968
M b.Rd135
#rzekr"2 65 #rzesuni!cie położenia osi obo2!tne2 przekro2u5 zc.2 ≔
− bw.e2 + 0.5 ⋅ bw.e0 ⋅ tw.pd ⋅ bw.e0 = −1.596 A p.2 − tw.pd ⋅ bw.e0
oment bezwładności przekro2u e7ektywnego wzg!dem osi F5 I y.eff2 ≔ I y.2 + A p.2 ⋅ zc.2 I y.eff135 = 252326.527
2
⎛ tw.pd ⋅ bw.e0 3 − ――― + bw.e0 ⋅ tw.pd ⋅ 0.5 ⋅ bw.e0 + bw.e2 + zc.2 12 ⎝ 4
*7ektywny wskaCnik wytrzymałości5 2 ⋅ I y.eff2 W y.eff2 ≔ ―――――― = 6651.442 2 zc.2 + t f.pd + hw.pd
3
12 views
0
RELATED TITLES
0
Obl v.1.06 Uploaded by Lenovsky
Obliczenia u szaradzisty Full description
Save
Embed
Share
Most płytowy obliczenia
Neuromancer
oment krytyczny5 2
⋅ E ⋅ I z.2 N z.2 ≔ ――― = 18663.378 2 μ z ⋅ a ⎛ 2 ⋅ E ⋅ I ω.2 ⎞ N x.2 ≔ 2 ⋅ ⎜ G I + ⋅ τ.2⎟ = 4943.629 2 is ⎝ μ z ⋅ a ⎠ 1
‾‾‾‾‾‾‾ M cr.2 ≔ is ⋅ N z.2 ⋅ N x.2 = 9605.458
⋅
Smukłość wzgl!dna5 λLT.2 ≔
‾‾‾‾‾‾‾‾ W y.eff2 ⋅ f y M cr.2
= 0.403
#arametr krzywe2 zwic3rzenia5 αLT ≔ 0.76 ϕLT.2 ≔ 0.5 ⋅ 1 + αLT ⋅ λLT.2 − 0.2 + λLT.2 2 = 0.659
Wsp"łczynnik zwic3rzenia5 1
χLT.2 ≔ ――――――― = 0.848 ϕLT.2 + ‾‾‾‾‾‾‾‾‾‾‾ ϕLT.2 2 − λLT.2 2
(ośność na zginanie bez zwic3rzenia5 W y.eff2 ⋅ f y M c.Rd2 ≔ ――― = 1563.089 γ M0
⋅
(ośność na zginanie ze zwic3rzenia5 M b.Rd2 ≔ χLT.2 ⋅ M c.Rd2 = 1325.408
⋅
Warunek nośnośći na zginanie ze zwic3rzeniem5 M 2 M b.Rd2
= 0.976
#rzekr"2 95 #rzesuni!cie położenia osi obo2!tne2 przekro2u5 − bw.e2 + 0.5 ⋅ bw.e0 ⋅ tw.pd ⋅ bw.e0 zc.4 ≔ ――――――――― = −1.431 A p.4 − tw.pd ⋅ bw.e0
Podstawy Projektowania
12 views
0
RELATED TITLES
0
Obl v.1.06 Uploaded by Lenovsky
Obliczenia u szaradzisty Full description
Save
Embed
Share
Most płytowy obliczenia
Neuromancer
*7ektywny wskaCnik wytrzymałości5 2 ⋅ I y.eff4 W y.eff4 ≔ ―――――― = 7731.042 2 zc.4 + t f.pd + hw.pd
3
oment krytyczny5 2
N z.4 ≔
⋅ E ⋅ I z.4
μ z ⋅ a
2
= 32243.164
2 ⎞ 1 ⎛⎜ ⋅ E ⋅ I ω.4 N x.4 ≔ ― ⋅ ――― + G ⋅ I τ.4⎟ = 8480.789 2 is 2 ⎝ μ z ⋅ a ⎠
M cr.4 ≔ is ⋅ N z.4 ⋅ N x.4 = 16536.247
⋅
Smukłość wzgl!dna5 λLT.4 ≔
‾‾‾‾‾‾‾‾ W y.eff4 ⋅ f y M cr.4
= 0.331
#arametr krzywe2 zwic3rzenia5 αLT ≔ 0.76 ϕLT.4 ≔ 0.5 ⋅ 1 + αLT ⋅ λLT.4 − 0.2 + λLT.4 2 = 0.605
Wsp"łczynnik zwic3rzenia5 1
χLT.4 ≔ ――――――― = 0.9 ϕLT.4 + ‾‾‾‾‾‾‾‾‾‾‾ ϕLT.4 2 − λLT.4 2
(ośność na zginanie bez zwic3rzenia5 M c.Rd4 ≔
W y.eff4 ⋅ f y γ M0
= 1816.795
⋅
(ośność na zginanie ze zwic3rzeniem5 M b.Rd4 ≔ χLT.4 ⋅ M c.Rd4 = 1635.459
⋅
Warunek nośnośći na zginanie ze zwic3rzeniem5 M 4 M b.Rd4
= 0.946
Podstawy Projektowania
12 views
0
RELATED TITLES
0
Obl v.1.06 Uploaded by Lenovsky
Obliczenia u szaradzisty Full description
Save
Embed
Share
Most płytowy obliczenia
Neuromancer
Podstawy Projektowania
-060/0 (ośność na zginanie ze ścinaniem0 V bw.Rd = 823.778
χw = 0.759
Aw ≔ χw ⋅ hw.pd ⋅ tw.pd = 60.716
2
#rzekro2e +.-.>5 B V 135 ≔ 576.93
0.5 V bw.Rd = 411.889
(ależy policzyć nośność na zginanie ze ścinaniem
Wsp"łczynnik redukcy2ny5 2
⎛ 2 V 135 ⎞ ρsc135 ≔ ⎜ − 1⎟ = 0.161 V ⎝ bw.Rd ⎠
V 135 = 576.93
(ośność na zginanie ze ścinaniem5 ⎛ ρsc135 ⋅ Aw 2 ⎞ ⎜W y.eff135 − ――― ⎟ ⋅ f y 4 tw.pd ⎠ ⎝ M v.Rd135 ≔ ―――――――― = 1096.907 γ M0
⋅
Warunek nośnośći na zgiananie ze ścinaniem5 M 135
―― = 0.696
M v.Rd135
#rzekr"2 65 0.5 V bw.Rd = 411.889
V 2 ≔ 104.92
(ie trzeba liczyć nośności na zginanie ze ścinaniem
B V 4 ≔ 708.66
(ależy policzyć nośność na zginanie ze ścinaniem
#rzekr"2 95 0.5 V bw.Rd = 411.889
Wsp"łczynnik redukcy2ny5 2
⎛ 2 V 4 ⎞ ρsc4 ≔ ⎜ − 1⎟ = 0.519 ⎝ V bw.Rd ⎠
(ośność na zginanie ze ściananiem5 ⎛ ρsc4 ⋅ Aw 2 ⎞ ⎜W y.eff4 − ―― ⎟ ⋅ f y 4 tw.pd ⎠ ⎝
12 views
0
RELATED TITLES
0
Obl v.1.06 Uploaded by Lenovsky
Obliczenia u szaradzisty Full description
Save
Embed
Share
Most płytowy obliczenia
Neuromancer
Podstawy Projektowania
-0600 Warunek ugi!ć0 g pdkk = 28.174 ― p pdkk = 38.64 ―
#rz!sła skra2ne5 L pdsk ≔ 12.1
Długości stałyc3 przekro2"w5 L pd13 ≔ 1.9
+ 2.1
=4
L pd2 ≔ 6.7 L pd4sk ≔ 1.4
=redni moment bezwładności5 I y.135 ⋅ L pd13 + I y.2 ⋅ L pd2 + I y.4 ⋅ L pd4sk I y.ś rsk ≔ ―――――――――― = 322142.872 L pd13 + L pd2 + L pd4sk
Rzeczywiste ugi!cie od obciąże' stałyc35
4
Rzeczywiste ugi!cie od obciąże
kg.sk ≔ 0.5
k p.sk ≔ 0.75
4 5 g pdkk ⋅ L pdsk f g.pdsk ≔ kg.sk ⋅ ― ――― = 5.812 384 E ⋅ I y.ś rsk
5 p pdkk ⋅ L pdsk f p.pdsk ≔ k p.sk ⋅ ― ――― 384 E ⋅ I y.ś rsk
Rzeczywiste ugi!cie5 f pdsk ≔ f g.pdsk + f p.pdsk = 17.769
Dopuszczalne ugi!cie5 f dopsk ≔
L pdsk
350
= 34.571
Warunek ugi!cia5 f pdsk f dopsk
= 0.514
12 views
0
RELATED TITLES
0
Obl v.1.06 Uploaded by Lenovsky
Obliczenia u szaradzisty Full description
Save
Embed
Share
Most płytowy obliczenia
Neuromancer
Podstawy Projektowania
#rz!sło środkowe5 L pdś ≔ 12.0
Długości stałyc3 przekro2"w5 L pd4ś ≔ 2 ⋅ 1.6
= 3.2
L pd5 ≔ 2 ⋅ 4.4
= 8.8
=redni moment bezwładności5 I y.135 ⋅ L pd5 + I y.4 ⋅ L pd4ś I y.ś rś ≔ ―――――― = 293023.415 L pd5 + L pd4ś
Rzeczywiste ugi!cie od obciąże' stałyc35
4
Rzeczywiste ugi!cie od obciąże
kg.sk ≔ 0.2
k p.sk ≔ 0.6
4 5 g pdkk ⋅ L pdś f g.pdś ≔ kg.sk ⋅ ― ――― = 2.472 384 E ⋅ I y.ś rś
5 p pdkk ⋅ L pd f p.pdś ≔ k p.sk ⋅ ― ――― 384 E ⋅ I y.ś rś
Rzeczywiste ugi!cie5 f pdś ≔ f g.pdś + f p.pdś = 12.645
Dopuszczalne ugi!cie5 L pdś f dopś ≔ ― = 34.286
350
Warunek ugi!cia5 f pdś f dopś
= 0.369
-0600 Warunek żeber podporowyc3 podciągu na ściskanie0 4parcie na murze5 N Ed.m ≔ 499.7 kσ ≔ 0.43 α ż ≔ 0.49 μ ≔ 0.8 λ1 ≔ 93.9 ⋅ ε = 93.9
Reakc2a tnąca na podporze #arametr niestateczności mie2s #arametr imper7ekc2i Wsp"łczynnik wyboczeniowy
12 views
0
RELATED TITLES
0
Obl v.1.06 Uploaded by Lenovsky
Obliczenia u szaradzisty Full description
Save
Embed
Share
Most płytowy obliczenia
Neuromancer
Podstawy Projektowania
<lasa przekro2u5
t
＝
b ż .m float , 4 t ż .m
c
――→ ＝ 12 t
t
≤ 14 ε ＝ 14
<l0-
Szerokość wsp"łpracu2ąca środnika5 bws ≔ 15 ⋅ ε ⋅ tw.pd = 12 cm
#ole przekro2u brutto cz!ści ściskane25 A ż .m ≔ 2 ⋅ b ż .m ⋅ t ż .m + 2 ⋅ bws ⋅ tw.pd = 34.56 cm 2 Moment bezwładności części ściskanej brutto:
⎛ I ż .m ≔ 2 ⋅
t ż .m ⋅ b ż .m 3
⎝
12
2⎞
2 ⋅ bws ⋅ tw.pd 3 + t ż .m ⋅ b ż .m ⋅ + + = 534.323 2 ⎠ ⎠ 12 ⎝ 2 ⎛ b ż .m
tw.pd ⎞
Promień bezwładności części ściskanej brutto:
‾‾‾ I ż .m i ż .m ≔ ― = 3.932 A ż .m
Smukłość względna:
μ ⋅ h ż .m λ ż .m ≔ ―― = 0.217 i ż .m ⋅ λ1
μ?
#arametr krzywe2 zwic3rzenia5 ϕ ż .m ≔ 0.5 ⋅ 1 + α ż ⋅ λ ż .m − 0.2 + λ ż .m 2 = 0.528
Wsp"łczynnik zwic3rzenia5 1
χ ż .m ≔ ―――――― = 0.992 ϕ ż .m + ‾‾‾‾‾‾‾‾‾ ϕ ż .m 2 − λ ż .m 2
χ ż .m ≔ if χ ż .m < 1| χ ż .m
else 1
(ośność na wyboczenie5 χ ż ⋅ A ż ⋅ f
| | | | |
12 views
0
RELATED TITLES
0
Obl v.1.06 Uploaded by Lenovsky
Obliczenia u szaradzisty Full description
Save
Embed
Share
Most płytowy obliczenia
Neuromancer
Podstawy Projektowania
4parcie na słupie5 N Ed.s ≔ 708.66 + 633.93 kσ ≔ 0.43 α ż ≔ 0.49 μ ≔ 0.8 λ1 ≔ 93.9 ⋅ ε = 93.9
Reakc2a tnna podporze #arametr niestateczności mie2s #arametr imper7ekc2i Wsp"łczynnik wyboczeniowy
= 1342.59
Wymiary żeberka5 t ż .s ≔ 18 h ż .s ≔ hw.pd = 1000 b ż .s ≔
b f.pd4 − tw.pd
2
= 176
<lasa przekro2u5 b ż .s float , 4
88 ＝ ― ――→ ＝ ― t t ż .s t 9
c ≤ 14 ε ＝ 14 t
<l0-
Szerokość wsp"łpracu2ąca środnika5 bws ≔ 15 ⋅ ε ⋅ tw.pd = 12 cm
#ole przekro2u brutto cz!ści ściskane25 A ż .s ≔ 2 ⋅ b ż .s ⋅ t ż .s + 2 ⋅ bws ⋅ tw.pd = 82.56 cm 2 Moment bezwładności części ściskanej: 2⎞ ⎛ 3 ⎛ ⎞ t b b t ⋅ 2 ⋅ bws ⋅ tw.pd 3 ż .s ż .s ż .s w.pd ⎜ ⎟ I ż .s ≔ 2 ⋅ + t ż .s ⋅ b ż .s ⋅ + + = 6999.347 cm 2 ⎠ ⎠ 12 ⎝ 12 ⎝ 2
Promień bezwładności części ściskanej:
i ż .s ≔
‾‾‾ I ż .s A ż .s
= 9.208
Smukłość względna:
μ ⋅ h ż .s λ ż .s ≔ ―― = 0.093 i ż .s ⋅ λ1
12 views
0
RELATED TITLES
0
Obl v.1.06 Uploaded by Lenovsky
Obliczenia u szaradzisty Full description
Save
Embed
Share
Most płytowy obliczenia
Neuromancer
Podstawy Projektowania
Wsp"łczynnik zwic3rzenia5 1
χ ż .s ≔ if χ ż .s < 1|
χ ż .s ≔ ――――――= 1.056 ϕ ż .s + ‾‾‾‾‾‾‾‾ ϕ ż .s 2 − λ ż .s 2
χ ż .s
else 1
| | | | |
(ośność na wyboczenie elementu ściskanego5 χ ż .s ⋅ A ż .s ⋅ f y N b.Rd ≔ ――― = 1940.16 γ M1
Warunek nośności na wyboczenie elementu ściskanego5 N Ed.s
―
N b.Rd
= 0.692
3.3. Połączenia śrubowe i spawane.
-0-0+0 #ołączenie żebra z podciągiem $doczołowe%0 #rzy2!to śruby M24 klasy 5.6
Reakc2a podporowa belki 8# Grubość blac3y Wytrzymałość na rozciągan Granica plastyczności śrub Wytrzymałość na rozciągan =rednica śrub $6:% =rednica otwor"w na śruby
F Ed ≔ V Ed = 144.228 t ≔ min tw , t ż .m , tb = 8 f ub ≔ 500 f yb ≔ 300 f u ≔ 360 d ≔ 24 d0 ≔ 26 αv ≔ 0.6
⋅ d2 Aś r ≔ ― = 4.524 4
2
#ole przekro2u trzpienia śru
4bliczenie optymalnego rozstawu śrub5 Wartości minimalne5 e1.min ≔ 1.2 ⋅ d0 = 31.2 e2.min ≔ 1.2 ⋅ d0 = 31.2 p1.min ≔ 2.2 ⋅ d0 = 57.2 p2.min ≔ 2.4 ⋅ d0 = 62.4
Wartości maksymalne5 e1.max ≔ 4 ⋅ t + 40 = 72 e2.max ≔ 4 ⋅ t + 40 = 72 p1.max ≔ min 14 ⋅ t , 200 p2.max ≔ min 14 ⋅ t , 200
= 11 = 11
12 views
0
RELATED TITLES
0
Obl v.1.06 Uploaded by Lenovsky
Obliczenia u szaradzisty Full description
Save
Embed
Share
Most płytowy obliczenia
(ośność śruby na ścinanie5 F v.Rd. ż p ≔
αv ⋅ f ub ⋅ Aś r γ M2
Neuromancer
Podstawy Projektowania
(ośność grupy łącznik"w na ścina
= 108.573
Sv.Rd. ż p ≔ n ⋅ F v.Rd. ż p = 217.147 F
Ed ―― = 0.664
Sv.Rd. ż p
(ośność śruby na docisk5 ⎛
e2
⎝
d0
k1 ≔ min ⎜2.8 ⋅
− 1.7 , 1.4 ⋅
⎞ , 2.5⎟ = 2.5 d0 ⎠ p2
⎛ e1 ⎞ αd ≔ min ― = 0.897 ⎝ 3 ⋅ d0 ⎠ ⎛
p1
⎝
3 ⋅ d0
αb ≔ min ⎜αd ,
,
⎞ , 1⎟ = 0.897 f u ⎠
f ub
k1 ⋅ αb ⋅ f u ⋅ d ⋅ t F b.Rd. ż p ≔ ―――― = 124.062 γ M2
(ośność grupy łącznik"w na docisk5 Sb.Rd. ż p ≔ n ⋅ F b.Rd. ż p = 248.123 F Ed
―― = 0.581 Sb.Rd. ż p
(ośność grupy łącznik"w5 F Rd. ż p ≔ n ⋅ min F v.Rd. ż p , F b.Rd. ż p = 217.147 F Ed
―
F Rd. ż p
= 0.664
(ośność na rozerwanie5 #ole czynne na ścinanie5 ⎛
d0 ⎞
⎝
2⎠
Anv ≔ 2 ⋅ e1 −
⋅ t = 9.12
2
#ole czynne na rozciąganie5 ⎛
d0 ⎞
⎝
2⎠
Ant ≔ 2 ⋅ e2 −
⋅ t = 5.92
2
(ośność na rozerwanie5 ⎛ f ⋅ A
f ⋅ A
⎞
12 views
0
RELATED TITLES
0
Obl v.1.06 Uploaded by Lenovsky
Obliczenia u szaradzisty Full description
Save
Embed
Share
Most płytowy obliczenia
Neuromancer
Podstawy Projektowania
(ośność spoin blac3 czołowyc35 aw ≔ 4 lw ≔ 2 ⋅ e1 − t f.pd + 5 βw ≔ 0.8
#rzy2!ta grubość obustronne2 spoiny pac3w #rzybliżona długość spoiny Wsp"łczynnik korealac2i $S6->%
= 117
(apr!żenia w przekro2u spoiny5 σ pr ≔ 0
(apr!żenia normalne prostopadłe do przek
τ pr ≔ 0
(apr!żenia styczne prostopadłe do przekro
F Ed τrow ≔ ―― = 154.09 2 ⋅ aw ⋅ lw
(apr!żenia styczne r"wnoległe do przekro2
Warunek nośności spoiny5 f u
σ pr 2 + 3 ⋅ τ pr 2 + τrow 2 = 266.891
B ―― = 360 βw ⋅ γ M2
f u σ pr < 0.9 ⋅ ― → 0 < 259.2 ⋅ γ M2
(ośność na rozciąganie blac3y czołowe25 sbcz ≔ e2 ⋅ 2 + p2 = 20 Anet.bcz ≔ sbcz ⋅ t − 2 ⋅ t ⋅ d0 = 11.84
2
(ośność5 0.9 ⋅ Anet.bcz ⋅ f u N u.Rd ≔ ―――― = 306.893 γ M2
Warunek nośności5 F Ed
―
N u.Rd
= 0.47
-0-060 #ołączenia montażowe podciągu0 -0-060+0 #ołączenie środnik"w0 #rzy2!to śruby M20 klasy 5.6 M Ed ≔ max 347.67 , 419.34 V Ed ≔ max 486.09 , 339.55 t ≔ tw.pd = 8 f ub ≔ 500 f yb ≔ 300 f u ≔ 360
⋅ = 419.34 = 486.09
⋅
aksymalny moment gnący aksymalna siła tnąca w b Grubość nakładki Wytrzymałość na rozciągan Granica plastyczności śrub Wytrzymałość na rozciągan
12 views
0
RELATED TITLES
0
Obl v.1.06 Uploaded by Lenovsky
Obliczenia u szaradzisty Full description
Save
Embed
Share
Most płytowy obliczenia
Neuromancer
Podstawy Projektowania
4bliczenie optymalnego rozstawu śrub5 Wartości minimalne5
Wartości maksymalne5
e1.min ≔ 1.2 ⋅ d0 = 26.4 e2.min ≔ 1.2 ⋅ d0 = 26.4 p1.min ≔ 2.2 ⋅ d0 = 48.4 p2.min ≔ 2.4 ⋅ d0 = 52.8
e1.max ≔ 4 ⋅ t + 40 = 72 e2.max ≔ 4 ⋅ t + 40 = 72 p1.max ≔ min 14 ⋅ t , 200 p2.max ≔ min 14 ⋅ t , 200
#rzy2!te wartości5 4dległość czołowa $pionowa% 4dległość boczna $pozioma% Rozstaw czołowy $pionowy% Rozstaw boczny $poziomy% 8lość śrub
e1 ≔ 60 e2 ≔ 60 p1 ≔ 100 p2 ≔ 100 n ≔ 16
Wymiary blac3y5 Grubość nakładki
tb ≔ 8
⎛n ⎞ − 1 ⋅ p1 = 82 ⎝2 ⎠ bb ≔ 4 ⋅ e2 + 2 ⋅ p2 + 10 = 45
Wysokość nakładki
hb ≔ 2 ⋅ e1 +
e ≔ 0.5 ⋅ p2 + e2 + 5
Szerokość nakładki imośr"d na 2akim działa siła
= 11.5
oment bezwładności środnika5 tw.pd ⋅ hw.pd 3
4
I y.wpd ≔ ――― = 66666.667
12
oment zgina2ący przenoszony przez środnik$proporc2onalny do 2ego szty zginanie%5 M w.Ed ≔ M Ed ⋅
I y.wpd I y.135
= 110.4
⋅
&ałkowity moment zgina2ący działa2ący na środnik5 M 0.Ed ≔ M w.Ed + V Ed ⋅ e = 166.3
⋅
Składowa od tnące2 $wartość siły rozłożone2%5
12 views
0
RELATED TITLES
0
Obl v.1.06 Uploaded by Lenovsky
Obliczenia u szaradzisty Full description
Save
Embed
Share
Most płytowy obliczenia
Neuromancer
Podstawy Projektowania
Składowa od momentu $wartość siły rozłożone2%5 2 ‾‾‾‾‾‾‾‾‾‾‾‾‾‾‾‾‾‾‾‾ 2 ⎛⎛ n ⎞ ⎞ 0.5 ⋅ p2 + − 0.5 ⋅ p1 4 ⎝ ⎝ ⎠ ⎠ F M.Ed ≔ M 0.Ed ――――――――――― = 66.814 2 4 ⎛ 2 2 ⎞ p i p 4 ∑ ⎝ 0.5 ⋅ 2 + − 0.5 ⋅ 1 ⎠ i=1
Siła przypada2ąca na skra2ną śrub!5 ⎛ 3.5 p1 ⎞ ⎟ = 81.87 p 0.5 2⎠ ⎝
<ąt zawarty pomi!dzy rozłożonymi siłam
α j ≔ atan ⎜
F Ed ≔
2 2 ‾‾‾‾‾‾‾‾‾‾‾‾‾‾‾‾‾‾‾‾‾‾‾‾‾‾‾‾‾‾‾‾‾ F V.Ed + F M.Ed ⋅ cos α j + F M.Ed ⋅ sin α j = 77.209
(ośność śruby na ścinanie5 αv = 0.6 ns ≔ 2
8lość płaszczyzn ścianania w połączeniu
αv ⋅ f ub ⋅ Aś r F v.Rd ≔ ns ⋅ ――― = 150.796 γ M2
F Ed
―
F v.Rd
= 0.512
(ośność śruby na docisk5 ⎛ ⎞ e2 p2 k1 ≔ min ⎜2.8 ⋅ − 1.7 , 1.4 ⋅ − 1.7 , 2.5⎟ = 2.5 d0 d0 ⎝ ⎠ αd ≔ min
⎛ e1 p 1⎞ , 1 − = 0.909 ⎝ 3 ⋅ d0 3 ⋅ d0 4 ⎠
⎛ f ub ⎞ αb ≔ min ⎜αd , ― , 1⎟ = 0.909 f u ⎠ ⎝ F b.Rd ≔
k1 ⋅ αb ⋅ f u ⋅ d ⋅ t γ M2
(ośność śruby5
= 104.727
F Ed F b.Rd
= 0.737
12 views
0
RELATED TITLES
0
Obl v.1.06 Uploaded by Lenovsky
Obliczenia u szaradzisty Full description
Save
Embed
Share
Most płytowy obliczenia
Neuromancer
Podstawy Projektowania
Warunki geometryczne $nośność nakładki%5 WskaCnik wytrzymałości środnika5 tw.pd ⋅ hw.pd 2
3
W y.ś r ≔ ――― = 1333.333
6
WskaCnik wytrzymałośći nakładek5 2 tb ⋅ hb 2 W y.n ≔ ―― = 1793.067 6
W y.ś r
3
―
W y.n
= 0.744
oment bezwładności środnika5 I y.ś r ≔
tw.pd ⋅ hw.pd 3
12
4
= 66666.667
oment bezwładności nakładek5 I y.n ≔ 2 ⋅
hb 3 ⋅ tb
12
= 73515.733
I y.ś r
4
I y.n
= 0.907
#ole powierzc3ni środnika5 Av = 80
2
#ole powierzc3ni nakładek5 An ≔ 2 ⋅ hb ⋅ tb = 131.2
Av
2
― = 0.61
An
-0-06060 #ołączenie pas"w0 #rzy2!to śruby M20 klasy 5.6 M Ed ≔ max 347.67 , 419.34 V Ed ≔ max 486.09 , 339.55 tb.p ≔ t f.pd = 18 f ub ≔ 500 f yb ≔ 300 f u ≔ 360 d ≔ 20 d0 ≔ 22 αv ≔ 0.6
⋅ d2 Aś r ≔ = 3.142 4
⋅ = 419.34 = 486.09
2
4bliczenie optymalnego rozstawu śrub5
⋅
aksymalna moment gnący aksymalna siła tnąca w b Grubość cie'szego z łączon Wytrzymałość na rozciągan Granica plastyczności śrub Wytrzymałość na rozciągan =rednica śrub $6:% =rednica otwor"w na śruby
#ole przekro2u trzpienia śru
12 views
0
RELATED TITLES
0
Obl v.1.06 Uploaded by Lenovsky
Obliczenia u szaradzisty Full description
Save
Embed
Share
Most płytowy obliczenia
Neuromancer
Podstawy Projektowania
#rzy2!te wartości5 e1 ≔ 40 e2 ≔ 40 p1 ≔ 50 p2 ≔ 100 n≔6
Wymiary blac3y5 Grubość nakładki
tb.p = 18
⎛ ⎝
hb ≔ 2 ⋅ 2 ⋅ e1 +
⎛n ⎞ ⎞ − 1 ⋅ p1 + 10 ⎝2 ⎠ ⎠
Wysokość nakładki
= 37
Szerokość nakładki
bb ≔ 2 ⋅ e2 = 8
oment zgina2ący przenoszony przez pasy 5 M f.Ed ≔ M Ed − M w.Ed = 308.94
⋅
I y.135 − I y.wpd M p ≔ M Ed ⋅ ―――― = 308.94 I y.135
Siła przypada2ąca na 2edną śrub!5 M f.Ed F Ed ≔ ―― = 51.49 n ⋅ hw.pd
(ośność śruby na ścinanie5 Warunek nośności5 αv ≔ 0.6 F v.Rd ≔
αv ⋅ f ub ⋅ Aś r γ M2
F Ed
= 75.398
F v.Rd
(ośność śruby na docisk5 ⎛
e2
⎝
d0
k1 ≔ min ⎜2.8 ⋅
− 1.7 , 1.4 ⋅
⎞ − 1.7 , 2.5⎟ = 2.5 d0 ⎠ p2
⎛ e1 p1 1⎞ αd ≔ min ― , ― − = 0.508 d d 3 ⋅ 3 ⋅ 4 0 0 ⎝ ⎠ ⎛ f ub ⎞ αb ≔ min ⎜αd , , 1⎟ = 0.508 f
= 0.683
12 views
0
RELATED TITLES
0
Obl v.1.06 Uploaded by Lenovsky
Obliczenia u szaradzisty Full description
Save
Embed
Share
Most płytowy obliczenia
Neuromancer
Podstawy Projektowania
(ośność śruby5 F Rd ≔ min F v.Rd , F b.Rd = 75.398 F Ed F Rd
= 0.683
(ośność nakładki na rozciąganie5 2
Anettp ≔ bb ⋅ tb.p − d0 ⋅ tb.p = 10.44
Warunek nośności5
0.9 ⋅ Anettp ⋅ f u N u.Rd ≔ ―――― = 270.605 γ M2
F Ed.P
―― = 0.571 2 ⋅ N u.Rd
-0-0-0 #ołączenia warsztatowe $spawane%0 -0-0-0+0 #ołączenie pas"w0 M Ed.zm ≔ 758.93
aksymalny moment zgna2ący w mie2scu zmia
⋅
I y.wpd = 66666.667
4
oment bezwładności środnika Grubość spoiny
a ≔ t f.pd = 18
omenty gnące poszczeg"lnyc3 pas"w5 I y.135 − I y.wpd M f.135 ≔ M Ed.zm ⋅ ――― = 559.126 I y.135 M f.2 ≔ M Ed.zm ⋅
I y.2 − I y.wpd
⋅
= 612.913
⋅
I y.4 − I y.wpd M f.4 ≔ M Ed.zm ⋅ ――― = 633.218 I y.4
⋅
I y.2
oment gnący przypada2ąc
oment gnący przypada2ąc
#romie' działania sił podłużnyc35 r ≔ hw.pd + t f.pd = 1.018
Siły podłużne działa2ące w pasac3 $zastąpienie momentu parą sił%5 F f.135 ≔
M f.135
= 549.239
Siły podłużne przypada2ące na na2mnie2szy
12 views
0
RELATED TITLES
0
Obl v.1.06 Uploaded by Lenovsky
Obliczenia u szaradzisty Full description
Save
Embed
Share
Most płytowy obliczenia
Neuromancer
Podstawy Projektowania
#ole przekro2u spoiny5 2
Asp.f ≔ b f.pd135 ⋅ a = 36
(apr!żenia normalne działa2ące w spoinie5 σ f.pd ≔
max F f.135 , F f.2 , F f.4 Asp.f
B
= 172.784
0.85 f y = 199.75
Warunek nośności5 σ f.pd
0.85 f y
= 0.865
-0-0-060 #ołączenie pasa ze środnikiem $6H spoina pac3winowa%0 βw ≔ 0.8 tw.pd = 8 t f.pd = 18 V 135 = 576.93 V 2 ≔ 390.79 V 4 = 708.66 I y.135 = 253224.427 I y.2 = 346503.307 I y.4 = 402470.635
Wsp"łczynnik wytrzymałości spoiny Grubość środnika Grubość pasa
4 4 4
Grubość spoiny5 0.2 ⋅ t f.pd < a p < 0.7 ⋅ tw.pd → 3.6 ⋅
< a p < 5.6 ⋅
a p ≔ 4
omenty statyczne po2edy'czego pasa w stanie spr!żonym $wzgl!dem osi obo2!tne2%5 ⎛ hw.pd t f.pd ⎞ S1.3.5 ≔ t f.pd ⋅ b f.pd135 ⋅ ― + ― = 1832.4 ⎝ 2
S2 ≔ t f.pd ⋅ b f.pd2 ⋅
⎛ hw.pd ⎝ 2 ⎛ hw.pd
+
2 ⎠
t f.pd ⎞
2 ⎠ t f.pd ⎞
= 2748.6
3
3
12 views
0
RELATED TITLES
0
Obl v.1.06 Uploaded by Lenovsky
Obliczenia u szaradzisty Full description
Save
Embed
Share
Most płytowy obliczenia
Neuromancer
(apr!żenia styczne w spoinie5 V 135 ⋅ S1.3.5 τ II.135 ≔ ――― = 52.185 I y.135 ⋅ 2 a p
B
βw ⋅ f y = 188
= 38.749
B
βw ⋅ f y = 188
V 4 ⋅ S4 τ II.4 ≔ ―― = 72.595 I y.4 ⋅ 2 a p
B
βw ⋅ f y = 188
τ II.2 ≔
V 2 ⋅ S2 I y.2 ⋅ 2 a p
-0-0-0-0 #ołączenie żeberka ze środnikiem5 t ż .s = 18 tw.pd = 8 b ż .s = 176
Grubość żeberka na słupie Grubość środnika podciągu Długość podstawy żeberka
Grubość spoiny5 0.2 ⋅ t ż .s < a p < 0.7 ⋅ tw.pd → 3.6 ⋅
<4⋅
< 5.6 ⋅
Dobrana spoina
a ż ≔ 4
#ole przekro2u spoiny5 As ≔ 2 ⋅ a ż ⋅ hw.pd = 80
2
#ole przekro2u żeberka $docisku%5 A ż ≔ t ż .s ⋅ b ż .s = 31.68
2
Siła docisku5 F d ≔ A ż ⋅ f y ⋅ γ M2 = 930.6
imośr"d działania siły5 b ż .s e ≔ ― = 8.8
2
oment zgina2ący $wywołany mimośrodem docisku%5 M d ≔ F d ⋅ e = 81.893
⋅
(apr!żenia styczne r"wnoległe do osi spoiny5
Podstawy Projektowania
12 views
0
RELATED TITLES
0
Obl v.1.06 Uploaded by Lenovsky
Obliczenia u szaradzisty Full description
Save
Embed
Share
Most płytowy obliczenia
Neuromancer
Podstawy Projektowania
(at!żenia normalne prostopadłe do osi spoiny5 a ż ⋅ hw.pd 2
3
W s ≔ ――― ⋅ 2 = 1333.333
WskaCnik na zginanie spoiny
6
σ ż ≔
M d
= 61.42
W s
B
f y = 235
Warunek wytrzymałość spoin w złożonym stanie napr!że' $wz"r Iurawskiego%5 κ ≔ 0.7 κ ‾‾‾‾‾‾‾‾‾‾ σ ż 2 + 3 ⋅ τ II. ż 2 = 147.444
B
f y = 235
3.4. Słup.
-090+0 Dobrany pro7il0 6H &6/: w układzie J K hC ≔ 260 b f.C ≔ 90 tw.C ≔ 10 t f.C ≔ 14 RC ≔ 14 Ach ≔ 48.3 I y.C ≔ 4820 I z.C ≔ 317 iy.C ≔ 9.99 i z.C ≔ 2.562 eC ≔ 2.36
W z.C ≔ 47.7
3
2 4 4
mbC ≔ 0.379 ―
-09060 <lasa przekro2u po2edyncze2 gał!zi słupa0 =rodnik5 ＝
hC − 2 t f.C + RC float , 5 tw.C
――→ ＝
102 5
c ≤ 33 ε ＝ 33 t
<l0 +
c ≤ 9 ε＝9 t
<l0 +
#as5 b f − R − tw float , 4 ＝――― ――→ ＝11.14 t f
#rzekr"2 w klasie +0
12 views
0
RELATED TITLES
0
Obl v.1.06 Uploaded by Lenovsky
Obliczenia u szaradzisty Full description
Save
Embed
Share
Most płytowy obliczenia
Neuromancer
Podstawy Projektowania
-090-0 omenty i promienie bezwładności przekro2u całego słupa0 Rozsuni!cie gał!zi słupa5
4dległość pomi!dzy kształtownikami w świ 4dległość pomi!dzy kształtownikami w osia
s ≔ 100 h0 ≔ 2 ⋅ b f.C − eC + s = 23.28 2 ⋅ b f.C + 100 = 28
omenty bezwładności5 4
I y.s ≔ 2 ⋅ I y.C = 9640
⎛
⎛ h0 ⎞ 2 ⎞
⎝
⎝2⎠ ⎠
I z.s ≔ 2 I z.C + Ach ⋅
Wzgl!dem osi y)y $materiałowy%
= 13722.295
4
Wzgl!dem osi z)z $niemateriałowy%
I z.s
―― = 1.294 1.1 ⋅ I y.s
1 ÷ 1.3
#romienie bezwładności5 ‾‾‾‾‾ I y.s iy.s ≔ ―― = 9.99 2 ⋅ Ach i z.s ≔
Wzgl!dem osi y)y $materiałowy%
‾‾‾‾‾ I z.s ―― = 11.919 2 ⋅ Ach
Wzgl!dem osi z)z $niemateriałowy%
-09090 Smukłość słupa0 Słup obustronnie podparty przegubowo Wysokość stropu Wysokość żebra 8#* Wysokość środnika podciągu @agł!bienie słupa poniże2 posadzki Grubość warstw wykonawczyc3
μs ≔ 1 H = 575 h IPE ≔ 40 hw.pd = 100 zs ≔ 0 h pl = 0.205
Wysokość słupa5 Ls.y ≔ Ceil H − h pl − hw.pd + zs , 5
⎛ h IPE Ls.z ≔ Ceil H − h pl − ― + zs , 5 ⎝
2
⎞ ⎠
= 4.55
W pł0 y)y do podstawy podciągu $
= 5.35
W pł0 z)z do osi $środka ci!żkości% $niemateriałowa%
Smukłość5 λs.y ≔
Ls.y ⋅ μs i
= 45.547
W pł0 y)y do podstawy podciągu $materiałowa
12 views
0
RELATED TITLES
0
Obl v.1.06 Uploaded by Lenovsky
Obliczenia u szaradzisty Full description
Save
Embed
Share
Most płytowy obliczenia
Neuromancer
Podstawy Projektowania
-090>0 WskaCnik e7ektywności i zast!pczy moment bezwładności0 WskaCnik e7ektywności5 λs.max ≔ max λs.z , λs.y = 45.547 μs.e ≔ ‖ if λs.max ≥ 150|
|=1 ‖ | | ‖ 0 | | ‖ | ‖ if 75 < λs.max < 150|| | ‖ ‖ λs.max | || ‖ ‖2 −― 75 ‖ ‖ || ‖ if λ | | s.max ≤ 75 ‖ | | 1 | ‖ |
@ast!pczy moment bezwładności elementu złożonego z przewiązkami5 I eff.s.z ≔ 0.5 ⋅ h0 2 ⋅ Ach + 2 ⋅ μs.e ⋅ I z.C = 13722.295
4
-090/0 Sztywność postaciowa słupa0 Rozstaw przewiązek5 amax ≔ λs.max ⋅ i z.C = 116.692 n p ≔ 4 a p.ś r ≔ 95
aksymalna rozstaw przewiązek 1iczba przewiązek Rozstaw osiowy przewiązek $środkowy%
Ls.y − n p − 1 ⋅ a p.ś r a p.sk ≔ ――――― = 85
Rozstaw osiowy przewiązek $skra2nyc3%
a p.max ≔ max a p.ś r , a p.sk = 95
aksymalny rozstaw osiowy przewiązek
2
Wymiary przewiązek5 l p.max ≔ 2 ⋅ b f.C + s − 20 t p ≔ tw.pd = 8 l p ≔ 260 h p ≔ 130 n p.p ≔ n p + 1 = 5 n p.pł ≔ 2
= 0.26
aksymalna długość przewiązki Grubość przewiązki Długość przewiązki Wysokość przewiązki 1iczba przedział"w 1iczba płaszczyzn przewiązek
oment bezwładnośći przewiązki w płaszczyCnie układu5 t ⋅h
3
12 views
0
RELATED TITLES
0
Obl v.1.06 Uploaded by Lenovsky
Obliczenia u szaradzisty Full description
Save
Embed
Share
Most płytowy obliczenia
Neuromancer
Podstawy Projektowania
Warunek sztywności postaciowe25 24 ⋅ E ⋅ I z.C Sv.s ≔ ――――――――― = 11567.669 ⎛ h0 ⎞ 2 ⋅ I z.C a p.max 2 ⋅ ⎜1 + ―― ⋅ ――⎟ ⎝ n p.pł ⋅ I b.p a p.max ⎠ Sv.con ≔ Sv.s
―
Sv.con
2⋅
2
⋅ E ⋅ I z.C = 14559.99 2
a p.max
= 0.794
-0900 @ast!pcza siła krytyczna słupa0 2
E ⋅ I eff.s.z N cr.s ≔ ―――2 = 9936.61 μs ⋅ Ls.z
-090E0 Sprawdzenie nośności po2edy'cze2 gał!zi słupa w przekro2u po środku wyso słupa0 -090E0+0 Wyboczenie w płaszczyCnie przewiązek słupa $wzgl!m osi zc)zc%0 Wst!pna imper7ekc2a słupa5 e0.s ≔
μs ⋅ Ls.z
500
= 1.07
aksymalny obliczeniowy moment prz!słowy elementu z uwzgl!dnieniem e7ekt"w rz!du5 γG ≔ 1.35
Wsp"łczynnik bezpiecze'stwa $obcią
gs ≔ mbC ⋅ Ls.y ⋅ 2 ⋅1.25 ⋅ γG = 5.82
&i!żar własny słupa
Rs ≔ 1342.59
4bciążenie słupa $suma tnącyc3%
N Ed.s ≔ Rs + gs = 1348.41
4bliczeniowa siła ściska2ąca
N Ed.s ⋅ e0.s M Ed.s ≔ ――――― = 19.296 N Ed.s N Ed.s
1−―
N cr.s
⋅
aksymalny moment obliczeniowy
−―
Sv.s
4siowa obliczeniowa siła ściska2ąca w gał!zi słupa5 M Ed.s ⋅ h ⋅ Ach
12 views
0
RELATED TITLES
0
Obl v.1.06 Uploaded by Lenovsky
Obliczenia u szaradzisty Full description
Save
Embed
Share
Most płytowy obliczenia
Neuromancer
Podstawy Projektowania
Smukłość wzgl!dna5 Wartość odniesienia ) por"w Długość wyboczeniowa
λ1 ≔ 93.9 ε = 93.9 Lcr.zC ≔ a p.max = 95 λ' z.C ≔
μs ⋅ Lcr.zC i z.C ⋅ λ1
= 0.395
<rzywa niestateczności5 <rzywa wyboczeniowa5 c
α≔ 0.49 ϕ z.C ≔ 0.5 1 + α ⋅ λ' z.C − 0.2 + λ' z.C 2 = 0.626
Wsp"łczynnik wyboczeniowy5 1
χ z.C ≔ ―――――― = 0.9 ϕ z.C + ‾‾‾‾‾‾‾‾‾ ϕ z.C 2 − λ' z.C 2
(ośność na wyboczenie5 χ z.C ⋅ Ach ⋅ f y N b.Rd.zc ≔ ――― = 1021.566 γ M1
Warunek nośności na wyboczenie5 N ch.Ed.C
―― = 0.737 N b.Rd.zc
-090,060 Wyboczenie z płaszczyzny przewiązek słupa $wzgl!dem osi y)y%0 4bliczeniowa osiowa siła ściska2ąca5 N ch.Ed.C = 753.261
Smukłość wzgl!dna5 λ1 ≔ 93.9 ε = 93.9 Lcr.y ≔ Ls.y = 4.55
Wartość odniesienia ) por"wnawcze Długość wyboczeniowa
Lcr.y λ' y.C ≔ ―― = 0.485 iy.C ⋅ λ1
<rzywa niestateczności5 α≔ 0.49
<rzywa wyboczeniowa5 c
12 views
0
RELATED TITLES
0
Obl v.1.06 Uploaded by Lenovsky
Obliczenia u szaradzisty Full description
Save
Embed
Share
Most płytowy obliczenia
Neuromancer
Podstawy Projektowania
(ośność na wyboczenie5 χy.C ⋅ Ach ⋅ f y N b.Rd.y ≔ ――― = 966.287 γ M1
Warunek nośności na wyboczenie5 0.5 ⋅ N Ed.s N b.Rd.y
= 0.698
-090,0 Sprawdzenie nośności po2edy'cze2 gał!zi słupa w przekro2u przypodporowy Siła osiowa w gał!zi słupa5 N ch.Ed.s ≔ 0.5 ⋅ N Ed.s = 674.205
Siła poprzeczna w gał!zi słupa5 V ch.Ed.s ≔ ⋅
M Ed.s Ls.z ⋅ n p.pł
= 5.665
oment zgina2ący w gał!zi słupa5 V ch.Ed.s ⋅ a p.max M Ed.zC ≔ ―――― = 2.691
⋅
2
Wsp"lczynnik zwic3rzenia
λLt ≔ 1
(ośność c3arakterystyczna przekro2u przy ścinaniu5 N Rk.C ≔ Ach ⋅ f y = 1135.05
(ośność c3arakterystyczna przekro2u przy zgianianiu5 M Rk.zC ≔ W z.C ⋅ f y = 11.21
⋅
Wsp"łczynnik r"wnoważnego stał!go momentu $tab0 L-%5 ψ ≔ −1
M
Cmy ≔ 0.4 Cmz ≔ 0.4
Wsp"łczynnik momentu $oś zginania y)y. ki podparcia z)z% Wsp"łczynnik momentu $oś zginania z)z. ki podparcia y)y%
Wsp"łczynnik interakc2i dla element"w niewrażliwyc3 na de7ormac2e skr!tne $tab0 L+% ⎛ N ch.Ed.s ⎞ k zz ≔ Cmz ⋅ 1 + 2 ⋅ λ' z.C − 0.6 ⋅ ――― = 0.45 N Rk.C ⎟ ⎜ χ z.C ⋅ ―
12 views
0
RELATED TITLES
0
Obl v.1.06 Uploaded by Lenovsky
Obliczenia u szaradzisty Full description
Save
Embed
Share
Most płytowy obliczenia
Neuromancer
Podstawy Projektowania
-090,0+0 (ośność przekro2u gał!zi słupa wzgl!dem osi y)y $z płaszczyzny przew N ch.Ed.s χy.C ⋅ N Rk.C
+ kyz ⋅
γ M1
M Ed.zC M Rk.zC
B+
= 0.763
Warunek nośności
γ M1
-090,060 (ośność przekro2u gał!zi słupa wzgl!dem osi z&)z& $w płaszczyznie prz 0
χLT ≔ 1 N ch.Ed.s χ z.C ⋅ N Rk.C
+ kyz ⋅
M Ed.zC χLT ⋅ M Rk.zC
γ M1
B+
= 0.725
Warunek nośności
γ M1
3.5. Oparcia.
-0>0+0 Iebro 8#* na murze0 #arametry materiałowe muru5 <ategoria produkc2i element"w murowyc35 8 <ategoriawykonania rob"t5 N @aprawa5 pro2ektowana f k.s ≔ 9.7 f b ≔ 30 f m ≔ 10 γ M ≔ 1.7
&3arakterystyczna wytrzymałość na ściskanie muru =rednia wytrzymałość elementu murowego na ściska Wytrzymałość na śćiskanie zaprawy murarskie2 &z!ściowy wsp"łczynnik bezpiecze'stwa muru
f k.s f d ≔ ― = 5.706 γ M
4bliczeniowa wytrzymałość na ściskanie muru
Wymiary blac3y oparcia5 b f.IPE = 18
Szerokość żebra 8#*
bm.IPE ≔ 10
Szerokość blac3y
lm.IPE ≔ 2 ⋅ b f.IPE = 0.36
Długość blac3y
Am.IPE ≔ bm.IPE ⋅ lm.IPE = 360
2
#owierzc3nia blac3y $docisku%
(apr!żenia ściska2ące pod blac3ą oparcia $nośność na docisk%5
12 views
0
RELATED TITLES
0
Obl v.1.06 Uploaded by Lenovsky
Obliczenia u szaradzisty Full description
Save
Embed
Share
Most płytowy obliczenia
Neuromancer
Podstawy Projektowania
Grubość blac3y oparcia5 lmo.IPE ≔
lm.IPE − b f.IPE
2
Długość blac3y poza obryse pasa żebra 8#*
=9
σdm.IPE ⋅ bm.IPE ⋅ lmo.IPE 2
M mo.IPE ≔ ――――――― = 1.623
2
W min.IPE ≔
tmin.IPE ≔
M mo.IPE f y
⋅
3
= 6.905
oment przy brzegu pasa ż
inimalny wskaCnik wytrzy
W
min.IPE 6 ⋅ ―― = 20.354
inimalna grubość blac3y
bm.IPE
#rzy2!ta grubość blac3y
t0.IPE ≔ 25
-0>060 #odciąg na murze0 Wymiary blac3y centru2ące25 bmc.pd ≔ 30 lmc.pd ≔ b f.pd135 = 20 Amc.pd ≔ bmc.pd ⋅ lmc.pd = 600
2
Szerokość blac3y Długość blac3y #ole powierzc3ni blac3y $docisku%
(apr!żenia ściska2ące nad blac3ą centru2ącą $blac3y centru2ące2 do pasa%5 V m.pd ≔ 499.7
4bliczeniowa siła poprzeczna podciągu w mie2scu
V m.pd σdc.pd ≔ ―― = 8.328 Amc.pd σdc.pd γ M2 f y
= 0.028
Warunek nośności
(apr!żenia ściska2ące pomi!dy środnikiem i żeberkiem a pasem podciągu5 t ż .m = 8 b ż .m = 96 t f.pd = 18 tw.pd = 8
Grubość żeberka Długość żeberka Grubość pasa podciągu Grubość środnika podciągu
Amp.pd ≔ tw.pd ⋅ bmc.pd + 2 ⋅ t f.pd + 2 ⋅ t ż .m ⋅ b ż .m = 42.24
2
#ole powierzc3ni
12 views
0
RELATED TITLES
0
Obl v.1.06 Uploaded by Lenovsky
Obliczenia u szaradzisty Full description
Save
Embed
Share
Most płytowy obliczenia
Neuromancer
Podstawy Projektowania
#arametry materiałowe betonowego pilastra5 Leton klasy5 &+6;+> <ategoriawykonania rob"t5 N @aprawa5 pro2ektowana
&3arakterystyczna wytrzymałość na ściskanie pilastra
f ck ≔ 12 αcc ≔ 1 γc ≔ 1.4 αcc ⋅ f ck f cd ≔ ―― = 8.571 γc
4bliczeniowa wytrzymałość na ściskanie pilastra beto
Wymiary blac3y oparcia5 Długość blac3y
lm.pd ≔ 2 ⋅ b f.pd135 = 400
⎛ V m.pd , 10 l f ⋅ ⎝ m.pd cd
⎞ ⎟ = 200 ⎠
bm.pd ≔ Ceil ⎜
Am.pd ≔ lm.pd ⋅ bm.pd = 800
Szerokość oparcia
2
#ole powierzc3ni docisku
(apr!żenia ściska2ące pomi!dy blac3ą oparcia a betonowym pilastrem $docisk%5
4bliczeniowa siła poprzeczna podciągu nad oparciem
V m.pd ≔ 499.7 σdm.pd ≔
V m.pd Am.pd
= 6.246
σdm.pd
Warunek nośności
―― = 0.729 f cd
Grubość blac3y oparcia5 d≔1 lmo.pd ≔ max
⎛ lm.pd − b f.pd135 bm.pd − bmc.pd ⎞ , = 10 2 2 ⎝ ⎠
σdm.pd ⋅ d ⋅ lmo.pd 2
M m.pd ≔ ――――― = 0.312
2
W min.pd ≔
M m.pd f y
= 1.329
W min.pd
3
⋅
aksymalna długość bla poza obrysem pasa pod
oment przy brzegu pasa żeb
inimalny wskaCnik wytrzyma
