Portal
Content
6 Calculul contravantuirilor verticale dintre
stalpi
6.1 Amplasare
Pentru a nu impiedica dezvoltarea deformatiilor produse de variatiile de temperatura
in lungul halei ,portalul se amplaseaza in traveea centrala.
Portalul se incarca cu toate solicitarile orizontale ce se manifesta in lungul halei (vant,
franare-demarare pod rulant,seism in lungul halei si lovirea podurilor rulante in opritori).
6.2 Evaluarea incarcarilor
6.2.1 Gruparea fundamentala
Franare/Demarare poduri rulante
Coeficient partial de siguranta al incarcarii
ni=
1.3
ns=
0.95
L1n=
n
L2 =
20.1 kN
Coeficient de simultaneitate - 2 poduri rulante
20.1 kN
L1=ns*ni*L1n=
L2=ns*ni*L2n=
24.8 kN
L=L1+L2=
49.6 kN
24.8 kN
126
VANT IN LUNGUL HALEI
(Incarcare variabila cu efect predominant)
In calcul se ia o singura inaltime de referinta zmax
h=zmax=
15.755 m
25.5 m
84 m
b=24+1.5=
d=9*9+3=
h<b
h<d
Avem din calculul stalpului urmatoarele valori:
wp1(z)=qref*Ce1(z)*Cp=
ws1(z)=qref*Ce1(z)*CS=
wp2(z)=qref*Ce2(z)*Cp=
ws2(z)=qref*Ce2(z)*CS=
Cp=
0.8
C s=
0.5
h1=li
9.162 m
h2=ls
5.576 m
h3=
2
0.784 kN/m
2
0.490 kN/m
2
0.784 kN/m
2
0.490 kN/m
1.09 m
hgr_reazem=1.05m
Presiune de vant pe un perete de fronton
Wp2=wp2(z)*12.750*(h1/2+h2/2)=
73.7 kN
Wp1=wp1(z)*12.750*(h2/2+h3)=
27.9 kN
Suctiune de vant pe un perete de fronton
Ws2=ws2(z)*12.750*(h1/2+h2/2)=
47.8 kN
Ws1=ws1(z)*12.750*(h2/2+h3)=
9.9 kN
127
FRECARE VANT IN LUNGUL PERETILOR LATERALI
h4=
h5=ls=
9.162 m
5.576 m
Valoarea caracteristica a intensitatii vantului paralel cu suprafata expusa se determina
cu relatia:
2
v(z)=qref*Ce(z)*Cfr =
0.04071 kN/m
Cfr=coeficient de frecare care pentru suprafetele nervurate are valoarea
maxima de 0.04
Ce(z)=
2.04
qref=
Cfr=
0.5 m/s
0.04
128
F1=1.5*v(z)*d/2*(h5/hatic)=
8.43 kN
F2=1.5*v(z)*d/2*(h4+h5)=
18.90 kN
FRECARE VANT IN LUNGUL ACOPERISULUI
Fa=1.5*v(z)*d/2*b/3=
21.8 kN
Vom calcula eforturile in portalul din axul B-5-6
∑(5)=Fa+F1+Wp1=21.8+8.43+18.9=
49.13 kN
∑(7)=Fa+F1+Ws1=21.8+8.43+9.9=
40.13 kN
∑(3)=L+F2+Wp2=41.6+18.9+73.7=
134.2 kN
∑(4)=F2+Ws2=18.9+47.8=
66.7 kN
129
Eforturi axiale din gruparea fundamentala
N1=
N2=
N3=
N4=
48.72
70.43
29.79
212.3
kN
kN
kN
kN
130
6.2.2 Gruparea accidentala de incarcari
h2=li=
9.162 m
h1=li+ls=
14.738 m
25.5 m
84 m
b=
d=
Evaluarea greutatii constructie la nivelul acoperisului G1
1 .Greutatea proprie invelitoare
(qinvelitoare/cosα)*b*d=
1006.74 kN
2
qinvelitoare=
0.47 kN/m
2 .Greutatea proprie pane +contravantuiri acoperis
0.20kN/m2*b*d=
428.4 kN
3 .Greutatea proprie ferme de acoperis
0.12kN/m2*b*d=
257.04 kN
4 .Greutatea proprie spatiu tehnic
qs.t.*b*d=
471.24 kN
2
0.22 kN/m
qs.t.=
5 .Greutatea proprie praf indutrial
qpraf industrial*b*d=
1071 kN
2
0.5 kN/m
qpraf industrial=
6 .Greutatea proprie pereti de inchidere
0.5*(hatic+ls/2)*2*(b*d)=
360.036 kN
hatic=
ls=
0.5 m
5.576 m
7.Greutate proprie stalpi de cadru
2.5*ls/2*n=
139.4 kN
n=
20 de stalpi
G1=
3733.856 kN
131
Evaluarea greutatii constructiei la nivelul grinzii de rulare G2
8.Greutate proprie cale de rulare
4.9kN/m*2*d=
823.2 kN
d=
84 m
9.Greutate proprie pasarela pereti de fronton
1kN/m*2*b=
51 kN
b=
25.5 m
10.Greutate proprie pereti inchidere+portale
0.5kN/m2*(ls/2+li/2)*2*(b+d)=
ls=
5.576 m
li=
9.162 m
806.9055 kN
11.Greutate proprie stalpi de cadru
2.5kN/m*(ls/2+li/2)*n=
368.45 kN
n=
20 ( numar stalpi )
12.Greutate proprie poduri rulante neincarcate
Gpod1+Gpod2=
538.8 kN
Gpod1=P1n+P2n+P3n+P4n-Q=
P1n=
P2n=
P3n=
P4n=
Q=
277.4 kN
71.3 kN
325.4 kN
93.3 kN
400 kN
Gpod2=P1n+P2n+P3n+P4n-Q=
n
P1 =
P2n=
n
P3 =
P4n=
367.4 kN
171.4 kN
97.2 kN
23.4 kN
108 kN
Q=
42.8 kN
100 kN
G2=
2588.3555 kN
132
Fb=*γ1*ag*β(T)/q*λ+*Gtot=
Gtot=G1+G2=
2086.33 kN
6322.2 kN
γ1=
1 *Coeficient de importanta
β(T1)=
2.75 *Coeficient spectral
pentru T1<Tc rezulta β(T1)= β0=2.75
ag=
0.12 Alba Iulia
q=
1 *Factor de comportare
λ=
1
G1=
3733.9 kN
G2=
2588.3555 kN
Fb1=Fb*(G1*h1)/(G1*h1+G2*h2)=
1458.0 kN
Fb2=Fb*(G2*h2)/(G1*h1+G2*h2)=
628.3 kN
Fb1/6=
243.0 kN
Fb2/6=
104.7 kN
Deoarece avem 3 portale amplsate cate unul pe fiecare sir longitudinal de stalpi
impartim Fb la 3,fiecare dintre ele preluand o fratiune egala.
133
Eforturi axiale din gruparea accidentala
NS1=
NS2=
NS3=
NS4=
240.42
381.94
0
496.28
kN
kN
kN
kN
6.3.Calculul eforturilor axiale in elementele portalului
Ned,1=max(N1;NS1)=max(49.72,240.42)=
240.42 kN
Ned,2=max(N2;NS2)=max(70.43,381.94)=
381.94 kN
Ned,3=max(N3;NS3)=max(39.79,0)=
39.79 kN
Ned,4=max(N4;NS4)=max(212.3,496.28)=
496.28 kN
134
6.4 Alcatuire elemente portal
Elementele portalului se realizeaza din doua profile U mult departate solidarizate
zabrelute realizate din corniere.
h0=d-2*e
d=hwSUP=
800 mm
pentru E1 si E2
d=hwINF=
1200 mm
pentru E3 si E4
135
6.5.1.1 Dimensionare elemente portal E1
E1
Ned=
311.53 kN
X.5.1.1 Alegerea profilelor "U"
Se stabileste lungimea de flambaj in raport cu axa y-y
Lcr,y=t/2=
4500 mm
t=
9000 mm
Se evalueaza A propus
2
2945.9 mm
Apropus=Ned/(0.45*fy)
2
fy=
235 N/mm
Se alege din tabelul cu profile U astfel incat 2*Aprofil"U"≥Apropus
Aleg U12
A"U"12=
1700 mm2
2
3400 mm
Aeff=2*A"U"12=
tf=
7 mm
h=
120 mm
e=
16 mm
Se determina raza de inertie in raport cu axa y-y
4
Iy-y=2*Iy-y ,"U"=
7280000 mm
4
3640000 mm
Iy-y "U"=
iy=√(Iy-y/Aeff)=
46.3 mm
Se calculeaza coeficientul de zveltete in raport cu axa y-y
λy=Lcr,y/iy=
97.2
λadmisibil=150
λy<λadmisibila
→
97.2 <150
Se determina coeficientul de zveltete relativa in raport cu axa y-y
λE=π*√(E/fy)=
93.9
λy=λy/λE=
1.04
Aceasta sectiune se incadreaza in curba de flambaj- C
φy=0,5·*1+αy·(λy-0,2)+λy2]=
1.241
αy(C)=
0.49
Se determina capacitatea de rezistenta la flambaj a barei in raport cu axa y-y
NbRd=(χy*Aeff*fy)/γM1=
415.10 kN
χy = 1/(φy+√(φy2-λy2))=
0.520
Verificare de stabilitate generala in raport cu axa y-y
Ned/NbRd=
0.75 <1.0
136
6.5.1.2 Dimensionare prindere cu sudura element portal
Se evalueaza forta la care se dimensioneaza prinderea cu sudura
Ns=1.1*γM0*Nb=
570.8 kN
γM0=
1.25 factor de suprarezistenta
Se propune grosimea cordonului de sudura
as=
5.5 mm
as<min(0.7tg;0.85tf)=
tg=
5.95 mm
12 mm
tf=
7 mm
Se determina lungimea cordonului de sudura
ls,nec=[Ns/(4*as*Fw,Rd)]+2*as=
202.22 mm
2
Fw,Rd=fy/(√(3)*γM2*βw)=
135.7 N/mm
γM2=
1.25 coeficient partial de siguranta
βw=
0.8 factor de corelare
Aleg ls,ef=
210 mm
Se verifica conditiile constructive
15*as
<
ls
<
60*as
82.5
ls>hprofil "U "
<
210
210
>
120
<
330
137
6.5.1.3 Dimensionare zabrelute de solidarizare
Se evalueaza forta taietoare
Se evalueaza
asociata flambajului(STAS10108-0/78)
forta taietoare asociata flambajului(STAS10108-0/78)
Ved=0.012*Aeff*fy/γM1=
9.588 kN
Aeff=
3400
γM1=
1
Se determina distanta dintre centrele de greutate ale profilelor
h0=d-2*e=
792 mm
d=
824 mm
e=
16 mm
i1=iz profil "U"=
15.9 mm
Se propune distanta a dintre doua puncte consecutive de solidarizare avand in vedere
umratoarele conditii
40*i1=
α=arctg (a/h0)=
636 mm →
Aleg a=
37.15 ˚
600 mm
30˚<α<60˚
Se calculeaza forta de compresiune care apare intr-o zabreuta
Nzb,Ed=Ved/(2*cosα)=
6.01 kN
Ved=
9.59 kN
Se detremina lungimea interax a unei zabrelute
138
ld=√(h02+a2)=
994 mm
h0=
792 mm
a=
600 mm
Se propune un profil cornier pentru zabrelute
L40x40x4
2
A1=
308 mm
Aria sectiunii cornierului
iη-η=
7.8
Raza de inertie minima a sectiunii
Se calculeaza coeficientul de zveltete
λη=Lcr,η/iη=
127.4
Lcr,η=ld=
994 mm
Se calculeaza coeficientul de zveltete relativa
λη=λη/λE
1.36
λE=
93.9
Aceasta sectiune se incadreaza in curba de flambaj- C
φη=0,5·*1+αη·(λη-0,2)+λη2]=
1.704
αη=
0.49
Se determina coeficientul de flambaj
χη = 1/(φη+√(φη2-λη2))=
0.366
Se determina capacitatea de rezistenta a barei la flambaj
Nb,η-η=(χη*A1*fy)/γM1=
26.47 kN
A1=
308 mm2
Verificare la stabilitate in raport cu axa η-η
Nzb,Ed/Nb,η-η=
0.23 < 1.0
139
6.5.2.1 Dimensionare elemente portal E2
E2
Ned=
510.93 kN
X.5.2.1 Alegerea profilelor "U"
Se stabileste lungimea de flambaj in raport cu axa y-y
Lcr,y=√(0.5*t2+ls2)=√(45002+58502)=
7380 mm
t=
9000 mm
Se evalueaza A propus
2
4831.5 mm
Apropus=Ned/(0.45*fy)
2
fy=
235 N/mm
Se alege din tabelul cu profile U astfel incat 2*Aprofil"U"≥Apropus
Aleg U18
A"U"18=
2
2800 mm
2
5600 mm
Aeff=2*A"U"18=
tf=
11 mm
h=
180 mm
e=
19.2 mm
Se determina raza de inertie in raport cu axa y-y
4
Iy-y=2*Iy-y ,"U"=
27000000 mm
Iy-y "U"=
4
13500000 mm
iy=√(Iy-y/Aeff)=
69.4 mm
Se calculeaza coeficientul de zveltete in raport cu axa y-y
λy=Lcr,y/iy=
106.3
λadmisibil=150
λy<λadmisibila
→
106.3 <150
Se determina coeficientul de zveltete relativa in raport cu axa y-y
λE=π*√(E/fy)=
93.9
λy=λy/λE=
1.13
Aceasta sectiune se incadreaza in curba de flambaj- C
φy=0,5·*1+αy·(λy-0,2)+λy2]=
1.369
αy=
0.49
Se determina capacitatea de rezistenta la flambaj a barei in raport cu axa y-y
Nb=(χy*Aeff*fy)/γM1=
615.31 kN
140
2
2
χy = 1/(φy+√(φy -λy ))=
0.468
Verificare de stabilitate generala in raport cu axa y-y
Ned/Nb=
0.83 <1.0
6.5.2.2 Dimensionare prindere cu sudura element portal
Se evalueaza forta la care se dimensioneaza prinderea cu sudura
Ns=1.1*γM0*Nb=
846.0 kN
γM0=
1.25 factor de suprarezistenta
Se propune grosimea cordonului de sudura
as=
8 mm
as<min(0.7tg;0.85tf)=
tg=
8.4 mm
12 mm
tf=
11 mm
Se determina lungimea cordonului de sudura
ls,nec=[Ns/(4*as*Fw,Rd)]+2*as=
210.87 mm
2
Fw,Rd=fy/(√(3)*γM2*βw)=
135.7 N/mm
γM2=
1.25 coeficient partial de siguranta
βw=
0.8 factor de corelare
Aleg ls,ef=
220 mm
Se verifica conditiile constructive
15*as
<
ls
<
60*as
120
ls>hprofil "U "
<
220
220
>
180
<
480
141
6.5.2.3 Dimensionare zabrelute de solidarizare
Se evalueaza forta taietoare asociata flambajului(STAS10108-0/78)
Ved=0.012*Aeff*fy/γM1=
15.79 kN
Aeff=
5600 mm2
γM1=
1
Se determina distanta dintre centrele de greutate ale profilelor
h0=d-2*e=
785.6 mm
d=
824 mm
e=
19.2 mm
i1=iz profil "U"=
20.2 mm
Se propune distanta a dintre doua puncte consecutive de solidarizare avand in vedere
umratoarele conditii
40*i1=
α=arctg (a/h0)=
808 mm →
Aleg a=
45.52 ˚
800 mm
30˚<α<60˚
142
Se calculeaza forta de compresiune care apare intr-o zabreuta
Nzb,Ed=Ved/(2*cosα)=
11.27 kN
Ved=
15.79 kN
Se detremina lungimea interax a unei zabrelute
ld=√(h02+a2)=
1121 mm
h0=
785.6 mm
a=
800 mm
Se propune un profil cornier pentru zabrelute
L40x40x4
2
A1=
308 mm
Aria sectiunii cornierului
iη-η=
7.8
Raza de inertie minima a sectiunii
Se calculeaza coeficientul de zveltete
λη=Lcr,η/iη=
143.7
Lcr,η=ld=
1121 mm
Se calculeaza coeficientul de zveltete relativa
λη=λη/λE
1.53
λE=
93.9
Aceasta sectiune se incadreaza in curba de flambaj- C
φη=0,5·*1+αη·(λη-0,2)+λη2]=
1.998
αη=
0.49
Se determina coeficientul de flambaj
χη = 1/(φη+√(φη2-λη2))=
0.305
Se determina capacitatea de rezistenta a barei la flambaj
Nb,η-η=(χη*A1*fy)/γM1=
22.06 kN
A1=
308 mm2
Verificare la stabilitate in raport cu axa η-η
Nzb,Ed/Nb,η-η=
0.51 < 1.0
143
6.5.3.1 Dimensionare elemente portal E3
E3
Ned=
25.72 kN
X.5.3.1 Alegerea profilelor "U"
Se stabileste lungimea de flambaj in raport cu axa y-y
Lcr,y=t/2=
4500 mm
t=
9000 mm
Se evalueaza A propus
2
243.2 mm
Apropus=Ned/(0.45*fy)
2
fy=
235 N/mm
Se alege din tabelul cu profile U astfel incat 2*Aprofil"U"≥Apropus
Aleg U8
A"U"8=
1100 mm2
2200 mm2
Aeff=2*A"U"8=
tf=
8 mm
h=
80 mm
e=
14.5 mm
Se determina raza de inertie in raport cu axa y-y
4
Iy-y=2*Iy-y ,"U"=
2120000 mm
4
1060000 mm
Iy-y "U"=
iy=√(Iy-y/Aeff)=
31.0 mm
Se calculeaza coeficientul de zveltete in raport cu axa y-y
λy=Lcr,y/iy=
145.0
λadmisibil=150
λy<λadmisibila
→
145.0 <150
Se determina coeficientul de zveltete relativa in raport cu axa y-y
λE=π*√(E/fy)=
93.9
λy=λy/λE=
1.54
Aceasta sectiune se incadreaza in curba de flambaj- C
φy=0,5·*1+αy·(λy-0,2)+λy2]=
2.021
144
αy=
0.49
Se determina capacitatea de rezistenta la flambaj a barei in raport cu axa y-y
Nb=(χy*Aeff*fy)/γM1=
155.49 kN
χy = 1/(φy+√(φy2-λy2))=
0.301
Verificare de stabilitate generala in raport cu axa y-y
Ned/Nb=
0.17 <1.0
6.5.3.2 Dimensionare prindere cu sudura element portal
Se evalueaza forta la care se dimensioneaza prinderea cu sudura
Ns=1.1*γM0*Nb=
213.8 kN
γM0=
1.25 factor de suprarezistenta
Se propune grosimea cordonului de sudura
as=
6.5 mm
as<min(0.7tg;0.85tf)=
tg=
6.8 mm
12 mm
tf=
8 mm
Se determina lungimea cordonului de sudura
ls,nec=[Ns/(4*as*Fw,Rd)]+2*as=
73.60 mm
2
Fw,Rd=fy/(√(3)*γM2*βw)=
135.7 N/mm
γM2=
1.25 coeficient partial de siguranta
βw=
0.8 factor de corelare
Aleg ls,ef=
100 mm
Se verifica conditiile constructive
145
15*as
<
ls
<
97.5
ls>hprofil "U "
<
100
100
>
80
60*as
<
390
6.5.3.3 Dimensionare zabrelute de solidarizare
Se evalueaza forta taietoare asociata flambajului(STAS10108-0/78)
Ved=0.012*Aeff*fy/γM1=
6.20 kN
Aeff=
2200 mm2
γM1=
1
Se determina distanta dintre centrele de greutate ale profilelor
h0=d-2*e=
1071 mm
d=
e=
i1=iz profil "U"=
1100 mm
14.5 mm
13.3 mm
Se propune distanta a dintre doua puncte consecutive de solidarizare avand in vedere
umratoarele conditii
40*i1=
α=arctg (a/h0)=
532 mm →
Aleg a=
25.03 ˚
500 mm
30˚<α<60˚
146
Se calculeaza forta de compresiune care apare intr-o zabreuta
Nzb,Ed=Ved/(2*cosα)=
3.42 kN
Ved=
6.204 kN
Se detremina lungimea interax a unei zabrelute
2 2
ld=√(h0 +a )=
1182 mm
h0=
1071 mm
a=
500 mm
Se propune un profil cornier pentru zabrelute
L40x40x4
2
A1=
308 mm
Aria sectiunii cornierului
iη-η=
7.8
Raza de inertie minima a sectiunii
Se calculeaza coeficientul de zveltete
λη=Lcr,η/iη=
151.5
Lcr,η=ld=
1182 mm
Se calculeaza coeficientul de zveltete relativa
λη=λη/λE
1.61
λE=
93.9
Aceasta sectiune se incadreaza in curba de flambaj- C
φη=0,5·*1+αη·(λη-0,2)+λη2]=
2.149
αη=
0.49
Se determina coeficientul de flambaj
χη = 1/(φη+√(φη2-λη2))=
0.280
Se determina capacitatea de rezistenta a barei la flambaj
Nb,η-η=(χη*A1*fy)/γM1=
20.29 kN
A1=
308 mm2
Verificare la stabilitate in raport cu axa η-η
Nzb,Ed/Nb,η-η=
0.17 < 1.0
147
6.5.4.1 Dimensionare elemente portal E4
E4
Ned=
536.61 kN
X.5.4.1 Alegerea profilelor "U"
Se stabileste lungimea de flambaj in raport cu axa y-y
Lcr,y=√(t2+li2)/2=√(90002+93102)/2=
6474 mm
t=
9000 mm
Se evalueaza A propus
2
5074.3 mm
Apropus=Ned/(0.45*fy)
2
fy=
235 N/mm
Se alege din tabelul cu profile U astfel incat 2*Aprofil"U"=Apropus
Aleg U18
A"U"18=
2800 mm2
2
5600 mm
Aeff=2*A"U"20=
tf=
11 mm
h=
180 mm
e=
19.2 mm
Se determina raza de inertie in raport cu axa y-y
4
Iy-y=2*Iy-y ,"U"=
27000000 mm
4
13500000 mm
Iy-y "U"=
iy=√(Iy-y/Aeff)=
69.4 mm
Se calculeaza coeficientul de zveltete in raport cu axa y-y
λy=Lcr,y/iy=
93.2
λadmisibil=150
λy<λadmisibila
→
93.2 <150
148
Se determina coeficientul de zveltete relativa in raport cu axa y-y
λE=π*√(E/fy)=
93.9
λy=λy/λE=
0.99
Aceasta sectiune se incadreaza in curba de flambaj- C
φy=0,5·*1+αy·(λy-0,2)+λy2]=
1.187
αy=
0.49
Se determina capacitatea de rezistenta la flambaj a barei in raport cu axa y-y
Nb=(χy*Aeff*fy)/γM1=
715.97 kN
2
2
χy = 1/(φy+√(φy -λy ))=
0.544
Verificare de stabilitate generala in raport cu axa y-y
Ned/Nb=
0.75 <1.0
6.5.4.2 Dimensionare prindere cu sudura element portal
Se evalueaza forta la care se dimensioneaza prinderea cu sudura
Ns=1.1*γM0*Nb=
984.5 kN
γM0=
1.25 factor de suprarezistenta
Se propune grosimea cordonului de sudura
as=
8 mm
as<min(0.7tg;0.85tf)=
tg=
8.4 mm
12 mm
tf=
11 mm
Se determina lungimea cordonului de sudura
ls,nec=[Ns/(4*as*Fw,Rd)]+2*as=
242.75 mm
149
2
135.7 N/mm
Fw,Rd=fy/(√(3)*γM2*βw)=
γM2=
1.25 coeficient partial de siguranta
βw=
0.8 factor de corelare
Aleg ls,ef=
250 mm
Se verifica conditiile constructive
15*as
<
ls
<
60*as
120
ls>hprofil "U "
<
250
250
>
180
<
480
6.5.4.3 Dimensionare zabrelute de solidarizare
Se evalueaza forta taietoare asociata flambajului(STAS10108-0/78)
Ved=0.012*Aeff*fy/γM1=
15.79 kN
Aeff=
5600 mm2
γM1=
1
Se determina distanta dintre centrele de greutate ale profilelor
h0=d-2*e=
1061.6 mm
d=
e=
i1=iz profil "U"=
1100 mm
19.2 mm
20.2 mm
Se propune distanta a dintre doua puncte consecutive de solidarizare avand in vedere
umratoarele conditii
40*i1=
α=arctg (a/h0)=
808 mm →
Aleg a=
37.00 ˚
800 mm
30˚<α<60˚
150
Se calculeaza forta de compresiune care apare intr-o zabreuta
Nzb,Ed=Ved/(2*cosα)=
9.89 kN
Ved=
15.792 kN
Se detremina lungimea interax a unei zabrelute
ld=√(h02+a2)=
1329 mm
h0=
1061.6 mm
a=
800 mm
Se propune un profil cornier pentru zabrelute
L40x40x4
2
A1=
308 mm
Aria sectiunii cornierului
iη-η=
7.8
Raza de inertie minima a sectiunii
Se calculeaza coeficientul de zveltete
λη=Lcr,η/iη=
170.4
Lcr,η=ld=
1329 mm
Se calculeaza coeficientul de zveltete relativa
λη=λη/λE
1.81
λE=
93.9
Aceasta sectiune se incadreaza in curba de flambaj- C
φη=0,5·*1+αη·(λη-0,2)+λη2]=
2.543
αη=
0.49
Se determina coeficientul de flambaj
χη = 1/(φη+√(φη2-λη2))=
0.231
Se determina capacitatea de rezistenta a barei la flambaj
Nb,η-η=(χη*A1*fy)/γM1=
16.74 kN
A1=
308 mm2
Verificare la stabilitate in raport cu axa η-η
Nzb,Ed/Nb,η-η=
0.59 < 1.0
151
152
153
154
155
stalpi
6.1 Amplasare
Pentru a nu impiedica dezvoltarea deformatiilor produse de variatiile de temperatura
in lungul halei ,portalul se amplaseaza in traveea centrala.
Portalul se incarca cu toate solicitarile orizontale ce se manifesta in lungul halei (vant,
franare-demarare pod rulant,seism in lungul halei si lovirea podurilor rulante in opritori).
6.2 Evaluarea incarcarilor
6.2.1 Gruparea fundamentala
Franare/Demarare poduri rulante
Coeficient partial de siguranta al incarcarii
ni=
1.3
ns=
0.95
L1n=
n
L2 =
20.1 kN
Coeficient de simultaneitate - 2 poduri rulante
20.1 kN
L1=ns*ni*L1n=
L2=ns*ni*L2n=
24.8 kN
L=L1+L2=
49.6 kN
24.8 kN
126
VANT IN LUNGUL HALEI
(Incarcare variabila cu efect predominant)
In calcul se ia o singura inaltime de referinta zmax
h=zmax=
15.755 m
25.5 m
84 m
b=24+1.5=
d=9*9+3=
h<b
h<d
Avem din calculul stalpului urmatoarele valori:
wp1(z)=qref*Ce1(z)*Cp=
ws1(z)=qref*Ce1(z)*CS=
wp2(z)=qref*Ce2(z)*Cp=
ws2(z)=qref*Ce2(z)*CS=
Cp=
0.8
C s=
0.5
h1=li
9.162 m
h2=ls
5.576 m
h3=
2
0.784 kN/m
2
0.490 kN/m
2
0.784 kN/m
2
0.490 kN/m
1.09 m
hgr_reazem=1.05m
Presiune de vant pe un perete de fronton
Wp2=wp2(z)*12.750*(h1/2+h2/2)=
73.7 kN
Wp1=wp1(z)*12.750*(h2/2+h3)=
27.9 kN
Suctiune de vant pe un perete de fronton
Ws2=ws2(z)*12.750*(h1/2+h2/2)=
47.8 kN
Ws1=ws1(z)*12.750*(h2/2+h3)=
9.9 kN
127
FRECARE VANT IN LUNGUL PERETILOR LATERALI
h4=
h5=ls=
9.162 m
5.576 m
Valoarea caracteristica a intensitatii vantului paralel cu suprafata expusa se determina
cu relatia:
2
v(z)=qref*Ce(z)*Cfr =
0.04071 kN/m
Cfr=coeficient de frecare care pentru suprafetele nervurate are valoarea
maxima de 0.04
Ce(z)=
2.04
qref=
Cfr=
0.5 m/s
0.04
128
F1=1.5*v(z)*d/2*(h5/hatic)=
8.43 kN
F2=1.5*v(z)*d/2*(h4+h5)=
18.90 kN
FRECARE VANT IN LUNGUL ACOPERISULUI
Fa=1.5*v(z)*d/2*b/3=
21.8 kN
Vom calcula eforturile in portalul din axul B-5-6
∑(5)=Fa+F1+Wp1=21.8+8.43+18.9=
49.13 kN
∑(7)=Fa+F1+Ws1=21.8+8.43+9.9=
40.13 kN
∑(3)=L+F2+Wp2=41.6+18.9+73.7=
134.2 kN
∑(4)=F2+Ws2=18.9+47.8=
66.7 kN
129
Eforturi axiale din gruparea fundamentala
N1=
N2=
N3=
N4=
48.72
70.43
29.79
212.3
kN
kN
kN
kN
130
6.2.2 Gruparea accidentala de incarcari
h2=li=
9.162 m
h1=li+ls=
14.738 m
25.5 m
84 m
b=
d=
Evaluarea greutatii constructie la nivelul acoperisului G1
1 .Greutatea proprie invelitoare
(qinvelitoare/cosα)*b*d=
1006.74 kN
2
qinvelitoare=
0.47 kN/m
2 .Greutatea proprie pane +contravantuiri acoperis
0.20kN/m2*b*d=
428.4 kN
3 .Greutatea proprie ferme de acoperis
0.12kN/m2*b*d=
257.04 kN
4 .Greutatea proprie spatiu tehnic
qs.t.*b*d=
471.24 kN
2
0.22 kN/m
qs.t.=
5 .Greutatea proprie praf indutrial
qpraf industrial*b*d=
1071 kN
2
0.5 kN/m
qpraf industrial=
6 .Greutatea proprie pereti de inchidere
0.5*(hatic+ls/2)*2*(b*d)=
360.036 kN
hatic=
ls=
0.5 m
5.576 m
7.Greutate proprie stalpi de cadru
2.5*ls/2*n=
139.4 kN
n=
20 de stalpi
G1=
3733.856 kN
131
Evaluarea greutatii constructiei la nivelul grinzii de rulare G2
8.Greutate proprie cale de rulare
4.9kN/m*2*d=
823.2 kN
d=
84 m
9.Greutate proprie pasarela pereti de fronton
1kN/m*2*b=
51 kN
b=
25.5 m
10.Greutate proprie pereti inchidere+portale
0.5kN/m2*(ls/2+li/2)*2*(b+d)=
ls=
5.576 m
li=
9.162 m
806.9055 kN
11.Greutate proprie stalpi de cadru
2.5kN/m*(ls/2+li/2)*n=
368.45 kN
n=
20 ( numar stalpi )
12.Greutate proprie poduri rulante neincarcate
Gpod1+Gpod2=
538.8 kN
Gpod1=P1n+P2n+P3n+P4n-Q=
P1n=
P2n=
P3n=
P4n=
Q=
277.4 kN
71.3 kN
325.4 kN
93.3 kN
400 kN
Gpod2=P1n+P2n+P3n+P4n-Q=
n
P1 =
P2n=
n
P3 =
P4n=
367.4 kN
171.4 kN
97.2 kN
23.4 kN
108 kN
Q=
42.8 kN
100 kN
G2=
2588.3555 kN
132
Fb=*γ1*ag*β(T)/q*λ+*Gtot=
Gtot=G1+G2=
2086.33 kN
6322.2 kN
γ1=
1 *Coeficient de importanta
β(T1)=
2.75 *Coeficient spectral
pentru T1<Tc rezulta β(T1)= β0=2.75
ag=
0.12 Alba Iulia
q=
1 *Factor de comportare
λ=
1
G1=
3733.9 kN
G2=
2588.3555 kN
Fb1=Fb*(G1*h1)/(G1*h1+G2*h2)=
1458.0 kN
Fb2=Fb*(G2*h2)/(G1*h1+G2*h2)=
628.3 kN
Fb1/6=
243.0 kN
Fb2/6=
104.7 kN
Deoarece avem 3 portale amplsate cate unul pe fiecare sir longitudinal de stalpi
impartim Fb la 3,fiecare dintre ele preluand o fratiune egala.
133
Eforturi axiale din gruparea accidentala
NS1=
NS2=
NS3=
NS4=
240.42
381.94
0
496.28
kN
kN
kN
kN
6.3.Calculul eforturilor axiale in elementele portalului
Ned,1=max(N1;NS1)=max(49.72,240.42)=
240.42 kN
Ned,2=max(N2;NS2)=max(70.43,381.94)=
381.94 kN
Ned,3=max(N3;NS3)=max(39.79,0)=
39.79 kN
Ned,4=max(N4;NS4)=max(212.3,496.28)=
496.28 kN
134
6.4 Alcatuire elemente portal
Elementele portalului se realizeaza din doua profile U mult departate solidarizate
zabrelute realizate din corniere.
h0=d-2*e
d=hwSUP=
800 mm
pentru E1 si E2
d=hwINF=
1200 mm
pentru E3 si E4
135
6.5.1.1 Dimensionare elemente portal E1
E1
Ned=
311.53 kN
X.5.1.1 Alegerea profilelor "U"
Se stabileste lungimea de flambaj in raport cu axa y-y
Lcr,y=t/2=
4500 mm
t=
9000 mm
Se evalueaza A propus
2
2945.9 mm
Apropus=Ned/(0.45*fy)
2
fy=
235 N/mm
Se alege din tabelul cu profile U astfel incat 2*Aprofil"U"≥Apropus
Aleg U12
A"U"12=
1700 mm2
2
3400 mm
Aeff=2*A"U"12=
tf=
7 mm
h=
120 mm
e=
16 mm
Se determina raza de inertie in raport cu axa y-y
4
Iy-y=2*Iy-y ,"U"=
7280000 mm
4
3640000 mm
Iy-y "U"=
iy=√(Iy-y/Aeff)=
46.3 mm
Se calculeaza coeficientul de zveltete in raport cu axa y-y
λy=Lcr,y/iy=
97.2
λadmisibil=150
λy<λadmisibila
→
97.2 <150
Se determina coeficientul de zveltete relativa in raport cu axa y-y
λE=π*√(E/fy)=
93.9
λy=λy/λE=
1.04
Aceasta sectiune se incadreaza in curba de flambaj- C
φy=0,5·*1+αy·(λy-0,2)+λy2]=
1.241
αy(C)=
0.49
Se determina capacitatea de rezistenta la flambaj a barei in raport cu axa y-y
NbRd=(χy*Aeff*fy)/γM1=
415.10 kN
χy = 1/(φy+√(φy2-λy2))=
0.520
Verificare de stabilitate generala in raport cu axa y-y
Ned/NbRd=
0.75 <1.0
136
6.5.1.2 Dimensionare prindere cu sudura element portal
Se evalueaza forta la care se dimensioneaza prinderea cu sudura
Ns=1.1*γM0*Nb=
570.8 kN
γM0=
1.25 factor de suprarezistenta
Se propune grosimea cordonului de sudura
as=
5.5 mm
as<min(0.7tg;0.85tf)=
tg=
5.95 mm
12 mm
tf=
7 mm
Se determina lungimea cordonului de sudura
ls,nec=[Ns/(4*as*Fw,Rd)]+2*as=
202.22 mm
2
Fw,Rd=fy/(√(3)*γM2*βw)=
135.7 N/mm
γM2=
1.25 coeficient partial de siguranta
βw=
0.8 factor de corelare
Aleg ls,ef=
210 mm
Se verifica conditiile constructive
15*as
<
ls
<
60*as
82.5
ls>hprofil "U "
<
210
210
>
120
<
330
137
6.5.1.3 Dimensionare zabrelute de solidarizare
Se evalueaza forta taietoare
Se evalueaza
asociata flambajului(STAS10108-0/78)
forta taietoare asociata flambajului(STAS10108-0/78)
Ved=0.012*Aeff*fy/γM1=
9.588 kN
Aeff=
3400
γM1=
1
Se determina distanta dintre centrele de greutate ale profilelor
h0=d-2*e=
792 mm
d=
824 mm
e=
16 mm
i1=iz profil "U"=
15.9 mm
Se propune distanta a dintre doua puncte consecutive de solidarizare avand in vedere
umratoarele conditii
40*i1=
α=arctg (a/h0)=
636 mm →
Aleg a=
37.15 ˚
600 mm
30˚<α<60˚
Se calculeaza forta de compresiune care apare intr-o zabreuta
Nzb,Ed=Ved/(2*cosα)=
6.01 kN
Ved=
9.59 kN
Se detremina lungimea interax a unei zabrelute
138
ld=√(h02+a2)=
994 mm
h0=
792 mm
a=
600 mm
Se propune un profil cornier pentru zabrelute
L40x40x4
2
A1=
308 mm
Aria sectiunii cornierului
iη-η=
7.8
Raza de inertie minima a sectiunii
Se calculeaza coeficientul de zveltete
λη=Lcr,η/iη=
127.4
Lcr,η=ld=
994 mm
Se calculeaza coeficientul de zveltete relativa
λη=λη/λE
1.36
λE=
93.9
Aceasta sectiune se incadreaza in curba de flambaj- C
φη=0,5·*1+αη·(λη-0,2)+λη2]=
1.704
αη=
0.49
Se determina coeficientul de flambaj
χη = 1/(φη+√(φη2-λη2))=
0.366
Se determina capacitatea de rezistenta a barei la flambaj
Nb,η-η=(χη*A1*fy)/γM1=
26.47 kN
A1=
308 mm2
Verificare la stabilitate in raport cu axa η-η
Nzb,Ed/Nb,η-η=
0.23 < 1.0
139
6.5.2.1 Dimensionare elemente portal E2
E2
Ned=
510.93 kN
X.5.2.1 Alegerea profilelor "U"
Se stabileste lungimea de flambaj in raport cu axa y-y
Lcr,y=√(0.5*t2+ls2)=√(45002+58502)=
7380 mm
t=
9000 mm
Se evalueaza A propus
2
4831.5 mm
Apropus=Ned/(0.45*fy)
2
fy=
235 N/mm
Se alege din tabelul cu profile U astfel incat 2*Aprofil"U"≥Apropus
Aleg U18
A"U"18=
2
2800 mm
2
5600 mm
Aeff=2*A"U"18=
tf=
11 mm
h=
180 mm
e=
19.2 mm
Se determina raza de inertie in raport cu axa y-y
4
Iy-y=2*Iy-y ,"U"=
27000000 mm
Iy-y "U"=
4
13500000 mm
iy=√(Iy-y/Aeff)=
69.4 mm
Se calculeaza coeficientul de zveltete in raport cu axa y-y
λy=Lcr,y/iy=
106.3
λadmisibil=150
λy<λadmisibila
→
106.3 <150
Se determina coeficientul de zveltete relativa in raport cu axa y-y
λE=π*√(E/fy)=
93.9
λy=λy/λE=
1.13
Aceasta sectiune se incadreaza in curba de flambaj- C
φy=0,5·*1+αy·(λy-0,2)+λy2]=
1.369
αy=
0.49
Se determina capacitatea de rezistenta la flambaj a barei in raport cu axa y-y
Nb=(χy*Aeff*fy)/γM1=
615.31 kN
140
2
2
χy = 1/(φy+√(φy -λy ))=
0.468
Verificare de stabilitate generala in raport cu axa y-y
Ned/Nb=
0.83 <1.0
6.5.2.2 Dimensionare prindere cu sudura element portal
Se evalueaza forta la care se dimensioneaza prinderea cu sudura
Ns=1.1*γM0*Nb=
846.0 kN
γM0=
1.25 factor de suprarezistenta
Se propune grosimea cordonului de sudura
as=
8 mm
as<min(0.7tg;0.85tf)=
tg=
8.4 mm
12 mm
tf=
11 mm
Se determina lungimea cordonului de sudura
ls,nec=[Ns/(4*as*Fw,Rd)]+2*as=
210.87 mm
2
Fw,Rd=fy/(√(3)*γM2*βw)=
135.7 N/mm
γM2=
1.25 coeficient partial de siguranta
βw=
0.8 factor de corelare
Aleg ls,ef=
220 mm
Se verifica conditiile constructive
15*as
<
ls
<
60*as
120
ls>hprofil "U "
<
220
220
>
180
<
480
141
6.5.2.3 Dimensionare zabrelute de solidarizare
Se evalueaza forta taietoare asociata flambajului(STAS10108-0/78)
Ved=0.012*Aeff*fy/γM1=
15.79 kN
Aeff=
5600 mm2
γM1=
1
Se determina distanta dintre centrele de greutate ale profilelor
h0=d-2*e=
785.6 mm
d=
824 mm
e=
19.2 mm
i1=iz profil "U"=
20.2 mm
Se propune distanta a dintre doua puncte consecutive de solidarizare avand in vedere
umratoarele conditii
40*i1=
α=arctg (a/h0)=
808 mm →
Aleg a=
45.52 ˚
800 mm
30˚<α<60˚
142
Se calculeaza forta de compresiune care apare intr-o zabreuta
Nzb,Ed=Ved/(2*cosα)=
11.27 kN
Ved=
15.79 kN
Se detremina lungimea interax a unei zabrelute
ld=√(h02+a2)=
1121 mm
h0=
785.6 mm
a=
800 mm
Se propune un profil cornier pentru zabrelute
L40x40x4
2
A1=
308 mm
Aria sectiunii cornierului
iη-η=
7.8
Raza de inertie minima a sectiunii
Se calculeaza coeficientul de zveltete
λη=Lcr,η/iη=
143.7
Lcr,η=ld=
1121 mm
Se calculeaza coeficientul de zveltete relativa
λη=λη/λE
1.53
λE=
93.9
Aceasta sectiune se incadreaza in curba de flambaj- C
φη=0,5·*1+αη·(λη-0,2)+λη2]=
1.998
αη=
0.49
Se determina coeficientul de flambaj
χη = 1/(φη+√(φη2-λη2))=
0.305
Se determina capacitatea de rezistenta a barei la flambaj
Nb,η-η=(χη*A1*fy)/γM1=
22.06 kN
A1=
308 mm2
Verificare la stabilitate in raport cu axa η-η
Nzb,Ed/Nb,η-η=
0.51 < 1.0
143
6.5.3.1 Dimensionare elemente portal E3
E3
Ned=
25.72 kN
X.5.3.1 Alegerea profilelor "U"
Se stabileste lungimea de flambaj in raport cu axa y-y
Lcr,y=t/2=
4500 mm
t=
9000 mm
Se evalueaza A propus
2
243.2 mm
Apropus=Ned/(0.45*fy)
2
fy=
235 N/mm
Se alege din tabelul cu profile U astfel incat 2*Aprofil"U"≥Apropus
Aleg U8
A"U"8=
1100 mm2
2200 mm2
Aeff=2*A"U"8=
tf=
8 mm
h=
80 mm
e=
14.5 mm
Se determina raza de inertie in raport cu axa y-y
4
Iy-y=2*Iy-y ,"U"=
2120000 mm
4
1060000 mm
Iy-y "U"=
iy=√(Iy-y/Aeff)=
31.0 mm
Se calculeaza coeficientul de zveltete in raport cu axa y-y
λy=Lcr,y/iy=
145.0
λadmisibil=150
λy<λadmisibila
→
145.0 <150
Se determina coeficientul de zveltete relativa in raport cu axa y-y
λE=π*√(E/fy)=
93.9
λy=λy/λE=
1.54
Aceasta sectiune se incadreaza in curba de flambaj- C
φy=0,5·*1+αy·(λy-0,2)+λy2]=
2.021
144
αy=
0.49
Se determina capacitatea de rezistenta la flambaj a barei in raport cu axa y-y
Nb=(χy*Aeff*fy)/γM1=
155.49 kN
χy = 1/(φy+√(φy2-λy2))=
0.301
Verificare de stabilitate generala in raport cu axa y-y
Ned/Nb=
0.17 <1.0
6.5.3.2 Dimensionare prindere cu sudura element portal
Se evalueaza forta la care se dimensioneaza prinderea cu sudura
Ns=1.1*γM0*Nb=
213.8 kN
γM0=
1.25 factor de suprarezistenta
Se propune grosimea cordonului de sudura
as=
6.5 mm
as<min(0.7tg;0.85tf)=
tg=
6.8 mm
12 mm
tf=
8 mm
Se determina lungimea cordonului de sudura
ls,nec=[Ns/(4*as*Fw,Rd)]+2*as=
73.60 mm
2
Fw,Rd=fy/(√(3)*γM2*βw)=
135.7 N/mm
γM2=
1.25 coeficient partial de siguranta
βw=
0.8 factor de corelare
Aleg ls,ef=
100 mm
Se verifica conditiile constructive
145
15*as
<
ls
<
97.5
ls>hprofil "U "
<
100
100
>
80
60*as
<
390
6.5.3.3 Dimensionare zabrelute de solidarizare
Se evalueaza forta taietoare asociata flambajului(STAS10108-0/78)
Ved=0.012*Aeff*fy/γM1=
6.20 kN
Aeff=
2200 mm2
γM1=
1
Se determina distanta dintre centrele de greutate ale profilelor
h0=d-2*e=
1071 mm
d=
e=
i1=iz profil "U"=
1100 mm
14.5 mm
13.3 mm
Se propune distanta a dintre doua puncte consecutive de solidarizare avand in vedere
umratoarele conditii
40*i1=
α=arctg (a/h0)=
532 mm →
Aleg a=
25.03 ˚
500 mm
30˚<α<60˚
146
Se calculeaza forta de compresiune care apare intr-o zabreuta
Nzb,Ed=Ved/(2*cosα)=
3.42 kN
Ved=
6.204 kN
Se detremina lungimea interax a unei zabrelute
2 2
ld=√(h0 +a )=
1182 mm
h0=
1071 mm
a=
500 mm
Se propune un profil cornier pentru zabrelute
L40x40x4
2
A1=
308 mm
Aria sectiunii cornierului
iη-η=
7.8
Raza de inertie minima a sectiunii
Se calculeaza coeficientul de zveltete
λη=Lcr,η/iη=
151.5
Lcr,η=ld=
1182 mm
Se calculeaza coeficientul de zveltete relativa
λη=λη/λE
1.61
λE=
93.9
Aceasta sectiune se incadreaza in curba de flambaj- C
φη=0,5·*1+αη·(λη-0,2)+λη2]=
2.149
αη=
0.49
Se determina coeficientul de flambaj
χη = 1/(φη+√(φη2-λη2))=
0.280
Se determina capacitatea de rezistenta a barei la flambaj
Nb,η-η=(χη*A1*fy)/γM1=
20.29 kN
A1=
308 mm2
Verificare la stabilitate in raport cu axa η-η
Nzb,Ed/Nb,η-η=
0.17 < 1.0
147
6.5.4.1 Dimensionare elemente portal E4
E4
Ned=
536.61 kN
X.5.4.1 Alegerea profilelor "U"
Se stabileste lungimea de flambaj in raport cu axa y-y
Lcr,y=√(t2+li2)/2=√(90002+93102)/2=
6474 mm
t=
9000 mm
Se evalueaza A propus
2
5074.3 mm
Apropus=Ned/(0.45*fy)
2
fy=
235 N/mm
Se alege din tabelul cu profile U astfel incat 2*Aprofil"U"=Apropus
Aleg U18
A"U"18=
2800 mm2
2
5600 mm
Aeff=2*A"U"20=
tf=
11 mm
h=
180 mm
e=
19.2 mm
Se determina raza de inertie in raport cu axa y-y
4
Iy-y=2*Iy-y ,"U"=
27000000 mm
4
13500000 mm
Iy-y "U"=
iy=√(Iy-y/Aeff)=
69.4 mm
Se calculeaza coeficientul de zveltete in raport cu axa y-y
λy=Lcr,y/iy=
93.2
λadmisibil=150
λy<λadmisibila
→
93.2 <150
148
Se determina coeficientul de zveltete relativa in raport cu axa y-y
λE=π*√(E/fy)=
93.9
λy=λy/λE=
0.99
Aceasta sectiune se incadreaza in curba de flambaj- C
φy=0,5·*1+αy·(λy-0,2)+λy2]=
1.187
αy=
0.49
Se determina capacitatea de rezistenta la flambaj a barei in raport cu axa y-y
Nb=(χy*Aeff*fy)/γM1=
715.97 kN
2
2
χy = 1/(φy+√(φy -λy ))=
0.544
Verificare de stabilitate generala in raport cu axa y-y
Ned/Nb=
0.75 <1.0
6.5.4.2 Dimensionare prindere cu sudura element portal
Se evalueaza forta la care se dimensioneaza prinderea cu sudura
Ns=1.1*γM0*Nb=
984.5 kN
γM0=
1.25 factor de suprarezistenta
Se propune grosimea cordonului de sudura
as=
8 mm
as<min(0.7tg;0.85tf)=
tg=
8.4 mm
12 mm
tf=
11 mm
Se determina lungimea cordonului de sudura
ls,nec=[Ns/(4*as*Fw,Rd)]+2*as=
242.75 mm
149
2
135.7 N/mm
Fw,Rd=fy/(√(3)*γM2*βw)=
γM2=
1.25 coeficient partial de siguranta
βw=
0.8 factor de corelare
Aleg ls,ef=
250 mm
Se verifica conditiile constructive
15*as
<
ls
<
60*as
120
ls>hprofil "U "
<
250
250
>
180
<
480
6.5.4.3 Dimensionare zabrelute de solidarizare
Se evalueaza forta taietoare asociata flambajului(STAS10108-0/78)
Ved=0.012*Aeff*fy/γM1=
15.79 kN
Aeff=
5600 mm2
γM1=
1
Se determina distanta dintre centrele de greutate ale profilelor
h0=d-2*e=
1061.6 mm
d=
e=
i1=iz profil "U"=
1100 mm
19.2 mm
20.2 mm
Se propune distanta a dintre doua puncte consecutive de solidarizare avand in vedere
umratoarele conditii
40*i1=
α=arctg (a/h0)=
808 mm →
Aleg a=
37.00 ˚
800 mm
30˚<α<60˚
150
Se calculeaza forta de compresiune care apare intr-o zabreuta
Nzb,Ed=Ved/(2*cosα)=
9.89 kN
Ved=
15.792 kN
Se detremina lungimea interax a unei zabrelute
ld=√(h02+a2)=
1329 mm
h0=
1061.6 mm
a=
800 mm
Se propune un profil cornier pentru zabrelute
L40x40x4
2
A1=
308 mm
Aria sectiunii cornierului
iη-η=
7.8
Raza de inertie minima a sectiunii
Se calculeaza coeficientul de zveltete
λη=Lcr,η/iη=
170.4
Lcr,η=ld=
1329 mm
Se calculeaza coeficientul de zveltete relativa
λη=λη/λE
1.81
λE=
93.9
Aceasta sectiune se incadreaza in curba de flambaj- C
φη=0,5·*1+αη·(λη-0,2)+λη2]=
2.543
αη=
0.49
Se determina coeficientul de flambaj
χη = 1/(φη+√(φη2-λη2))=
0.231
Se determina capacitatea de rezistenta a barei la flambaj
Nb,η-η=(χη*A1*fy)/γM1=
16.74 kN
A1=
308 mm2
Verificare la stabilitate in raport cu axa η-η
Nzb,Ed/Nb,η-η=
0.59 < 1.0
151
152
153
154
155
